электрический привод переменного тока

Формула изобретения

ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ПРИВОД ПЕРЕМЕННОГО ТОКА, содержащий две машины с трехфазными электрически связанными обмотками на статорах и жестко соединенными валами роторов, отличающийся тем, что в него введены k-фазный управляемый выпрямитель с входами для соединения с k-фазной сетью, источник питания постоянного тока и три симметричных управляемых ключа, каждый из которых включен последовательно в цепи соединения одноименных фаз статорных обмоток, роторы машин сдвинуты на 90 эл.град., а роторные обмотки выполнены однофазными, причем роторная обмотка второй машины подключена к выходу источника питания постоянного тока, а роторная обмотка первой машины соединена с выходом k-фазного управляемого выпрямителя, где k=1,3.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к электротехнике, конкретно к управляемому электроприводу, и может быть исопользовано для привода тягового состава, в следящих системах, автоматических линиях и механизмах с широким диапазоном изменения частоты вращения.

Известна схема привода, содержащая два асинхронных двигателя с фазными роторами, сидящими на общем валу, и регулировочными реостатами в цепях роторов, причем одна машина работает в двигательном режиме, а вторая - в режиме противотока [1].

Недостатком такой схемы являются невысокие энергетические показатели привода, что связано с потерями мощности при регулировании частоты вращения реостатом в роторе.

Наиболее близким техническим решением к предлагаемому является электрический привод переменного тока, выполненный из двух асинхронных двигателей с фазными роторами, сидящими на общем валу и включенными последовательно через резисторы с дросселями, причем регулирование частоты вращения осуществляется за счет поворота статора одного из двигателей [2].

Однако наличие поворотного статора у одного из двигателей усложняет конструкцию привода. Другой недостаток прототипа заключается в ограниченном диапазоне изменения частоты вращения, что связано с потеpями мощности в резисторах.

Цель изобретения - расширение диапазона регулирования частоты вращения и упрощение конструкции привода.

Цель достигается тем, что в известный электрический привод переменного тока, содержащий две машины с трехфазными электрически связанными обмотками на статорах и жестко соединенными валами роторов, введены k-фазный управляемый выпрямитель с входами для соединения с k-фазной сетью, источник питания постоянного тока и три симметричных управляемых ключа, каждый из которых включен последовательно в цепи соединения одноименных фаз статорных обмоток, роторы машин сдвинуты на 90 эл. градусов, а роторные обмотки выполнены однофазными, причем роторная обмотка второй машины подключена к выходу источника питания постоянного тока, а роторная обмотка первой машины соединена с выходом k-фазного управляемого выпрямителя, где k=1,3.

Кроме того, к достоинствам заявляемого привода следует отнести простоту управления частотой вращения, отсутствие необходимости в специальных мерах для осуществления пуска, устойчивость работы на "ползучих" частотах вращения, а также возможность питания как от трехфазной, так и от однофазной сети что позволяет расширить его область применения.

На фиг.1 представлена схема предлагаемого электрического привода переменного тока; на фиг.2 - условно положительные направления токов и потокосцеплений; на фиг.3 - семейство электромеханических характеристик; на фиг.4 - временные диаграммы работы привода в режиме заторможенного ротора для случая питания от однофазной сети, где U_с - напряжение сети; U_р - напряжение на роторной обмотке первой машины; U - сигнал на выходах устройства управления; - угол фазового регулирования; i_а,в,с,р - переменные токи обмоток; I_о - постоянный ток роторной обмотки второй машины; а₁,в₁,с₁,а₂, в₂, с₂,р₁,р₂ - потокосцепления обмоток; W_р,W_ст - количество витков соответственно роторной обмотки и одной фазы статорной обмотки; на фиг.5 - вариант функциональной схемы устройства управления.

В состав электрического привода переменного тока входят синхронные машины 1 и 2 с трехфазной обмоткой на статоре и однофазной - на роторе, управляемый выпрямитель 3, источник питания постоянного тока 4, симисторы 5-7, устройство управления 8, усилители-формирователи 9-11, нуль-органы 12-13, сумматор 14 и фазосдвигающие устройства 15-16.

Валы роторов машин 1 и 2 жестко соединены и сдвинуты на 90 эл.градусов. Выход источника питания 4 присоединен к роторной обмотке машины 2, а его вход подключен к сети. Симисторы 5-7 соединяют одноименные фазы статорных обмоток машин 1 и 2. Роторная обмотка машины 1 подключена к выходу выпрямителя 3, входами своими соединенного с сетью. Входы фазосдвигающих устройств 15 и 16 соединены между собой и подключены к напряжению синхронизации. Выход фазосдвигающего устройства 15 соединен с одним из входов нуль-органа 12, а выход фазосдвигающего устройства 16 подключен к одному из входов нуль-органа 13. Вторые входы нуль-органов 12-13 соединены с напряжением управления, а их выходы подключены к входам усилителей-формирователей соответственно 9-10. Один из входов сумматора 14 соединен с выходом нуль-органа 12, а другой вход подключен к выходу нуль-органа 13, выход сумматора 14 соединен с входом усилителя-формирователя 11. Выходы усилителей-формирователей 9-10 подключены к управляющим входам выпрямителя 3, а выходы усилителя-формирователя 11 соединены с управляющими электродами симисторов 5-7.

Работа привода для случая подключения его к однофазной сети (k=1). Управляемый выпрямитель 3 выполняется по однофазной мостовой двухполупериодной симметричной схеме. В качестве машин 1 и 2 применены синхронные машины, источник питания 4 построен в виде диодного моста, а в качестве симметричных управляемых ключей 5-7 взяты симисторы.

Для положительных направлений токов и потокосцеплений, принятых на фиг. 2, уравнения рассматриваемого привода имеют вид:

= L i_a- cos

= L i_в- cos(-2/3)

= L i_c- cos(+2/3)

= - i_acos - i_вcos(-2/3) - i_ccos(+2/3)

= L i_a+ sin

= L i_в+ sin(-2/3) (1)

= L i_c+ sin(+2/3)

= + i_asin + i_вsin(-2/3) + i_csin(+2/3)

m₂= J_o = J_o(i_acos+bcos(-2/3)+icos(+2/3)) ,

m₁= -i_p = i_p(i_asin+i_вsin(-2/3)+isin(+2/3)) , где L - индуктивность одной фазы статорной обмотки;

n = - коэффициент трансформации между статорной и роторной обмотками при совпадении их осей;

- угол сдвига между осями обмотки ротора и фазы "а" статора машины 1;

m₁ и m₂ - мгновенные значения моментов, развиваемых машинами 1 и 2.

Уравнения (1) получены для случая использования одинаковых машин с неявнополюсными роторами при допущении линейности магнитной системы и пренебрежении рассеиванием и потерями в стали. Разница в формулах для потокосцеплений и моментов машин 1 и 2, связанная с наличием либо sin , либо cos , обусловлена пространственным сдвигом роторов машин на 90 эл. градусов.

Дифференциальные уравнения цепей статорных обмоток и роторной обмотки машины 1 при открытых тиристорах одного плеча моста выпрямителя 3 и симисторах 5-7 без учета активного сопротивления обмоток имеют вид:

- = 0 , l = a, в, c (2)

= U_msint где , U_m - частота и амплитуда напряжения сети U_с.

Решение дифференциальных уравнений (2) с учетом (1) для =const и начальных условий t= , i_р=i_а=i_в=i_с=0, что соответствует закрытому состоянию тиристоров выпрямителя 3 и симисторов 5-7 в момент подачи импульса отпирания, составляет:

i_a = i_pcos

i_в = i_pcos (-2/3)

i_c = i_pcos (+2/3) (3)

i_p = (cos-cost)

Запирание ключей происходит естественным образом по достижении токами обмоток нулевого значения, при этом t=2 - .

Момент m, развиваемый приводом, равен сумме моментов, создаваемых машинами 1 и 2. После подстановки значений токов из (3) в уравнения (1) для моментов и тригонометрических преобразований имеем

m = m₁+m₂= (cos-cost).

Результирующий момент, таким образом, в режиме заторможенного ротора не зависит от угла и имеет пульсирующий характер с ненулевым средним значением, определяемым на интервале существования токов как

= mdt = [(-)cos+sin] (4)

Пуск привода осуществляется за счет синхронного изменения фазы управляющих импульсов U_з на тиристоры одного плеча мостового выпрямителя 3 и симисторы 5-7 в диапазоне от до /2 в первом полупериоде и от 2 до 3 /2 во втором полупериоде. Максимальное значение пускового момента достигается согласно (4) при = /2:

= .

По мере увеличения частоты вращения ротора = от нулевой в токах появляются дополнительные составляющие, обусловленные ЭДС вращения:

i_a = - (sin-sin)

i_в = - (sin(-2/3)-sin(-2/3))

i_c = - (sin(+2/3)-sin(+2/3))

i_p = J_osin(-) , что приводит к уменьшению момента с роcтом . Здесь - текущий угол сдвига, а - его значение в момент подачи управляющего импульса.

Возможность регулирования частоты вращения ротора в широких пределах следует из вида семейства электромеханических характеристик (фиг.3), рассчитанных для фиксированных значений угла в относительных единицах,

= , ^* = и J_o =

Устройство управления 9 реализует принцип вертикального управления. Напряжение U_синх синхронизации, синфазное с силовым напряжением сети U_с,поступает на фазосдвигающие устройства 15, осуществляющее сдвиг фазы на /2, и 16, осуществляющее сдвиг на 3 /2. Сдвинутые по фазе напряжения используются в качестве опорных при сравнении их с напряжением U_упруправления. В момент их равенства посредством нуль-органов 12-13 создаются управляющие сигналы, которые после усилителей-формирователей 9-10 поступают на тиристоры одного плеча моста выпрямителя 3. Эти же сигналы после суммирования в блоке 14 подаются на усилитель-формирователь 11, затем на управляющие электроды симисторов 5-7.

Для осуществления реверса требуется изменить фазу тока i_р на обратную. Это может быть достигнуто, например, за счет выполнения выпрямителя 3 по реверсивной схеме с соответствующими изменениями в устройстве управления 8.

При питании от трехфазной сети (m=3) управляемый выпрямитель 3 выполняется по трехфазной мостовой симметричной схеме. Угол отпирания тиристоров фазы "а" выпрямителя при этом находится в диапазоне 2 /3 < , а углы управления тиристорами фаз "в" и "с" сдвинуты соответственно на 2 /3 и 4 /3. Управляющие импульсы на симисторы подаются в моменты , +2 /3 и +4 /3.

В предлагаемом приводе возможно также использование обращенных машин, в которых однофазные обмотки расположены на статорах, а трехфазные - на роторах. В качестве обращенных машин могут быть применены конструкции асинхронных двигателей с фазным ротором и трехфазными статорными обмотками, соединенными по однофазной схеме.