составной прокатный валок

Формула изобретения

СОСТАВНОЙ ПРОКАТНЫЙ ВАЛОК, содержащий ось, твердосплавный бандаж и упругий элемент, отличающийся тем, что, с целью повышения работоспособности валка, в оси выполнены радиальные пазы, а упругий элемент выполнен Г-образной формы, причем горизонтальная полка Г-образного элемента контактирует с радиальным пазом оси.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к металлургии, а именно к прокатным валкам для прокатки черных и цветных металлов, преимущественно мелкосортных.

Известны составные прокатные валки, содержащие ось, насаженный на нее бандаж из износостойкого материала и установленную между осью и бандажом упругую втулку с образующей в виде волнообразной кривой [1]

Недостаточная упругость данных втулок (под упругостью понимается способность упругого элемента иметь максимальную деформацию при минимальных напряжениях, возникающих в его сечении, не может обеспечить необходимой величины давления между бандажом и осью, что приводит либо к разрушению (при жесткой упругости втулки), либо к проворачиванию бандажа на оси (при слабой упругости втулки). Кроме того контакт бандажа с упругой втулкой происходит по линии, а это вызывает повышенное удельное давление на границе контакта, способствующего усиленному износу соприкасающихся поверхностей, что приводит к ослаблению натяга и потере работоспособности валка.

При шаге упругой линии втулки, равном или большем толщины бандажа, возникают дополнительные изгибающие напряжения в сечении бандажа в плоскости, перпендикулярной оси бандажа.

Известен составной валок, содержащий бандаж из твердого сплава и устройство для крепления бандажа. С целью компенсации теплового расширения между бандажом и осью установлена втулка, имеющая замкнутую полость, а вдоль оси вращения осевой канал, в который установлен плунжер, перемещаемый через винтовую передачу. Полость соединена с осевым каналом посредством радиальных каналов, и данные каналы и полость заполнены жидкотекучим материалом.

При изменении температуры в процессе эксплуатации стальная ось изменяется в размерах больше, чем твердосплавный бандаж, но в связи с тем, что плунжер производит постоянное давление на жидкотекучий материал с помощью регулировочного устройства, давление втулки на бандаж сохраняется постоянным, а плунжер соответственно меняет свое положение в осевом канале.

Недостатком конструкции является повышенная трудоемкость изготовления валка в связи с обеспечением герметичности; повышенные требования к эксплуатации таких валков в связи с необходимостью контроля работы регулировочного устройства.

Кроме того при использовании втулки, изготовленной из металлов, в поперечных сечениях втулки, расположенных в плоскостях торцовых поверхностей бандажа, в процессе нагрева возникают опасные напряжения сдвига, которые могут привести к трещинам и нарушению герметичности.

Работоспособность валка находится к прямой зависимости от герметичности и четкой работы регулировочного устройства, а так как это связано с большим количеством случайных факторов, повышение работоспособности данной конструкции незначительное.

Известен составной валок, содержащий корпус, ось и твердосплавный бандаж. С целью компенсации теплового расширения бандажа и оси в теле оси с ее внутренних торцов выполнены концентрические пазы, причем каждый паз с одного торца перекрывает паз с другого торца.

Недостатком устройства является то, что в связи с ограниченными габаритами валка при больших нагрузках на валок упругость элементов подобной формы может оказаться не достаточной, что вызовет потерю работоспособности валка.

Это объясняется тем, что упругость элемента в кубической зависимости определяется от его длины, а длина его сравнительно мала и ограничена высотой бандажа.

Цель изобретения повышение работоспособности валка посредством компенсации теплового расширения бандажа и оси и упрощение его конструкции.

Цель достигается тем, что упругий элемент в оси выполнен Г-образной формы, в оси выполнены радиальные пазы, причем горизонтальная полоса Г-образного элемента контактирует с радиальным пазом оси.

На фиг. 1 представлена схема предлагаемого прокатного валка, разрез; на фиг.2 сечение А-А на фиг.1; на фиг.3, 4, 5 и 6 упругий элемент.

Прокатный валок содержит ось 1, левую 2 и правую 3 щеки, твердосплавный бандаж 4.

Соединение всех деталей осуществляется посредством винтов 5. Между твердосплавным бандажом 4 и осью валка выполнен зазор, определяемый из условий создания минимального натяга при рабочей температуре валка. Размеры и количество винтов определяются из условий создания силы сжатия бандажа 4, достаточной для предотвращения смещения его под действием усилий, возникающих при прокатке. В оси 1 выполнен упругий элемент 6 Г-образной формы. Для обеспечения возможности работы упругого элемента в оси выполнены радиальные пазы 7 (фиг.2), а также отверстия под винты имеют достаточную величину.

Устройство работает следующим образом.

На ось 1 валка устанавливаются бандаж 4, затем правая 3 и левая 2 щеки, и вся конструкция затягивается винтами 5. В процессе работы при нагреве валка до рабочей температуры предварительный зазор между осью и бандажом выбирается, не создавая излишних напряжений растяжения в бандаже. В случае увеличения температуры валка выше нормальной компенсация теплового расширения оси (коэффициент температурного расширения твердосплавного бандажа в два раза меньше коэффициента температурного расширения стальной оси) осуществляется за счет упругого Г-образного элемента, в результате чего в бандаже не создаются напряжения растяжения, что обуславливает повышенную износостойкость валка и предотвращает выход из строя по причине разрушения бандажа.

Упругие элементы Г-образной формы успешно компенсируют тепловое расширение бандажа и оси в валках мелкосортных станов, где ширина валка значительно меньше его диаметра.

На фиг.3 изображен упругий элемент прототипа, где l длина упругого элемента; H 2l высота упругого элемента;

q распределенная нагрузка, действующая на упругий элемент;

8-9 лепестки упругого элемента;

10 средняя линия упругого элемента.

Деформация точки А одного лепестка упругого элемента от нагрузки q определяется по формуле

f₁=

(1)

Деформация точки А с учетом деформации второго лепестка упругого элемента будет

f_n2f₁=

(2)

На фиг. 4 изображен Г-образный упругий элемент в соответствии с предложен- ным техническим решением, где l длина; Н 2l высота упругого элемента; 11 средняя линия упругого элемента; q нагрузка, действующая на упругий элемент.

На фиг.5 изображена схема деформации Г-образного упругого элемента, где точка А положение упругого элемента до деформации, точка А₁ положение упругого элемента после деформации.

Радиальное перемещение точки А определяется величиной f

f x + x₁ (3)

x lsin l

(4)

x₁ 2l 2l cos 2l (1-cos ) (5) Горизонтальное перемещение точки А от действия нагрузки q определяется по формуле:

f₁=

(6), [5] где L сосредоточенный момент на конце консоли (упругого элемента) определяется по формуле:

L g l g

(7) Подставляя в формулу (6) значение момента L, получают

f₁=

(8)

Подставляя в формулу (4, 3) значение f₁, получают величину радиального перемещения точки А Г-образного упругого элемента f.

f x+x₁= + 2l(1-cos)= + 2l(1- cos)

(9)

Сравнивая величины радиальных перемещений точки А упругого элемента прототипа и Г-образного упругого элемента при одних и тех же их габаритных размерах и нагрузках, получают, что деформация Г-образного элемента более чем в 2 раза выше, чем деформация упругого элемента в прототипе (формулы 2 и 9).

+ 2l(1- cos): 2

Для упрощения расчетов в формуле 9 отбросили вторую часть 2l (1-cos ), искусственно занимая величину деформации Г-образного элемента.

Важным признаком в конструкции Г-образного элемента является то, что напряжение от действующей нагрузки в опасном сечении элемента (у основания) практически не зависит от высоты элемента Н, т.е. при подборке оптимальных размеров элемента можно увеличивая высоту Н, значительно увеличить радиальную деформацию f (в квадрате зависит от Н согласно формуле 6), при этом не меняется напряжение в сечении элемента. В прототипе же увеличение длины лепестка l приводит к увеличению радиальной деформации (формула 2), но при этом увеличивается напряжение в прямой зависимости от l в опасном сечении лепестка (у основания).

Приведенные данные доказывают, что упругость Г-образного элемента значительно (более 2-х раз) выше, чем прототипа.

Важным признаком является форма Г-образного элемента в сечении плоскостью, перпендикулярной оси валка (фиг.2).

Образующие Г-образного элемента выполнены в виде радиусов и в совокупности с радиальными пазами 7 формируют упругий элемент в виде сектора тонкого кольца.

На фиг. 6 показана часть упругого элемента, ограниченного радиальными пазами,

где ширина элемента;

d диаметр оси;

10 центральная ось сектора.

В связи с тем, что упругий элемент представляет собой сектор тонкого кольца, то при сравнительно малой величине ширины элемента он имеет большой момент сопротивления.

Это объясняется тем, что момент сопротивления зависит от угла (фиг.6).

С увеличением угла (расположения радиальных пазов) момент сопротивления сектора увеличивается.

Таким образом при малой величине (ширины элемента) можно иметь большой момент сопротивления и следовательно малое напряжение в опасном сечении сектора, в то же время с уменьшением величины увеличивается высота упругого элемента Н (фиг.4), что приводит к увеличению радиальной деформации от действующего усилия.

Эти данные свидетельствуют об увеличении упругости Г-образного элемента.

Таким образом применение Г-образного упругого элемента обеспечивает оптимальную компенсацию теплового расширения бандажа и оси при больших нагрузках, действующих на валок, и весьма ограниченных размеров самой оси, в которой располагается элемент.

Это позволяет применять их в валках как для чистовой, так и для черновой групп клетей, с повышенными нагрузками, что приводит к повышению износостойкости прокатных валков, исключает выход валков по причине перегрева, повышает коэффициент использования оборудования.

Простота конструкции обеспечивает низкую трудоемкость изготовления, а это повышает в целом надежность валка, его работоспособность.