устройство для обработки продуктивных пластов

Формула изобретения

1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОБРАБОТКИ ПРОДУКТИВНЫХ ПЛАСТОВ, содержащее струйный генератор импульсов с транспортным каналом, выходным патрубком и входным соплом, соединенным с раздающим каналом, отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности воздействия рабочего тела генератора на продуктивный пласт путем обеспечения неоднородности волнового поля при одновременном расширении области его воздействия на пласт, оно снабжено по крайней мере одним дополнительным струйным генератором с дополнительным транспортным каналом, при этом дополнительный транспортный канал гидравлически сообщает раздающий канал с дополнительным струйным генератором, причем вход дополнительного транспортного канала и входное сопло струйного генератора расположены в одной плоскости.

2. Устройство по п.1, отличающееся тем, что оси выходных патрубков генераторов находятся в плоскостях, проходящих через продольную ось устройства и пересекающихся под углом 360^o/2m, где m оющее число генераторов.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности, а именно к устройствам импульсного воздействия на пласт для повышения его продуктивности.

Известно изобретение в котором в качестве рабочего агента в скважину закачивают растворитель (соляную кислоту, непредельный керосин и их смеси), продавливаемый затем в пласт с одновременным вибрационным воздействием, осуществляемым пульсацией закачиваемого растворителя за счет прокачки его через вибратор. Устройство состоит из коллектора, который от агрегатов высокой производительности связан с устьевой арматурой. К арматуре на насосно-компрессорных трубах с амортизатором подвешен вибратор, который состоит из ствола, имеющего в стенках тангенциальные щелевые отверстия. На стволе помещается золотник, который может вращаться на шариковых подшипниках. В золотнике имеются также боковые отверстия, расположенные с наклоном в противоположную сторону [1] Недостатком известного устройства является использование вращающегося механического золотника, что значительно снижает его надежность: в условиях забоя скважины не исключается попадание загрязнений в зазор сопряженных поверхностей золотника и ствола вибратора, образование задиров и вследствие этого заклинивание золотника. Недостатком является также низкая эффективность импульсного воздействия из-за отсутствия неоднородностей в поле упругих колебаний за время действия струй, так как при синхронном излучении возникают периодически только симметрично распределенные относительно источников поля колебаний в продуктивном пласте.

Таким образом, рассмотренное выше устройство для импульсного воздействия на продуктивные пласты является сложным, энергонасыщенным и недостаточно надежным, что снижает эффективность и ограничивает возможность его применения в условиях эксплуатации скважин.

Известно также устройство для получения импульсов давления (расхода), заключающееся в том, что рабочее тело (жидкость и др.) пропускают через струйный генератор импульсов, принцип работы которого основан на эффекте прилипания струи рабочего тела к граничной стенке. Это устройство является наиболее близким по технической сущности к предлагаемому и поэтому выбрано в качестве прототипа. Струйное устройство состоит из входного сопла, соединенного с раздающим каналом, и отсекаемыми на выходе перпендикулярно расположенными к нему управляющими каналами, каналов обратной связи, пары рабочих каналов, разделенных клиновидным рассекателем и заканчивающихся выходными патрубками, при этом один из патрубков соединен с заглушенной камерой, другой со струйным эжектором, имеющим отверстия, сообщающие его с заглушенной камерой. Струя рабочего тела, поданная через входное сопло питания, натекая на клиновидный рассекатель, согласно эффекту Коанда прилипает к стенке одного из рабочих каналов в зависимости от всегда существующей разности давлений в управляющих каналах. Проходя по одному из рабочих каналов, часть рабочего тела на выходе из него попадает в струйный эжектор и частично в канал обратной связи, а затем в управляемый канал, рост давления в котором вызывает переброс струи к стенке другого рабочего канала, что приводит к прекращению течения в первом канале, благодаря чему формируется импульс давления (расхода) в пространстве, в которое поступает поток. Проходя по второму рабочему каналу, струя попадает в объем заглушенной камеры, из которого частично уходит по каналу обратной связи и частично инжектируется через струйный инжектор в струю, что будет проходить по первому рабочему каналу после очередного переброса струи. Таким образом, весь цикл описанных операций повторяется [2]

Струйные генераторы импульсов конструктивно просты и высоконадежны, поскольку в них отсутствуют механические движущиеся детали. Они хорошо работают при низких и высоких температурах, при вибрациях и высоких перегрузках и ударных нагрузках. Струйные генераторы не требуют дополнительных источников энергии, поскольку для возбуждения импульсов давления (расхода) используется кинетическая и потенциальная энергия самого потока. Недостатком рассмотренного устройства является низкая эффективность импульсного воздействия из-за отсутствия неоднородностей в поле упругих колебаний за время действия импульса, так как возникает периодически только симметрично распределенные относительно источников поля колебаний в продуктивном пласте.

В то же время известно, что степень неоднородности волнового поля существенно влияет на величину градиента напряженности (деформации) гетерогенной структуры пласта, что в свою очередь способствует разрушению фазовых границ раздела между твердым телом (пластом) и жидкостью (нефтью) или жидкостью (нефтью) и жидкостью (водой и в итоге повышает продуктивность пласта.

Целью изобретения является повышение эффективности воздействия рабочего тела на продуктивный пласт за счет обеспечения неоднородности волнового поля при одновременном расширении области его воздействия на пласт.

Достигается это тем, что устройство для обработки продуктивных пластов, содержащее струйный генератор импульсов с выходными патрубками и входным соплом, соединенным с раздающим каналом, согласно изобретению оно снабжено по крайней мере одним дополнительным струйным генератором с транспортным каналом, при этом дополнительный транспортный канал гидравлически сообщает раздающий канал с дополнительным струйным генератором, причем вход транспортного канала и входное сопло струйного генератора расположены в одной плоскости.

Кроме того, оси выходных патрубков генераторов находятся в плоскостях, проходящих через продольную ось устройства и пересекающихся под углом 360^о/2m, где m общее число генераторов.

Транспортные каналы используются в качестве линий задержки для фазового сдвига импульсов дополнительных генераторов. Длины каналов составляют

l_ik= L где K порядковый номер генератора;

m общее число генераторов;

L длина линии обратной связи первого генератора, м;

коэффициент согласования, учитывающий конструктивное исполнение устройства (тип используемого генератора), в том числе поперечные сечения канала и линии обратной связи, сечения отверстий входа и выхода, кривизну, а также местные сопротивления, коэффициент гидравлического сопротивления и т. п. величина, приближающаяся к единице ( < 1).

Обоснуем сущность предлагаемого устройства на примере двух струйных генераторов импульсов, соединенных транс- портным каналом, а оси выходных патрубков каждого генератора находятся в плоскостях, проходящих через продольную ось устройства и пересекающихся под углом в 90^о.

Такое техническое решение соответствует случаю двух пар импульсных струй, направленных перпендикулярно друг другу (одна пара струй формируется первым генератором, другая пара вторым генератором). Обобщение на большее число пар импульсных струй очевидно.

На фиг.1 представлены две пары импульсных струй, направленных радиально от оси скважины и взаимно перпендикулярных друг другу: 1(1) и 2(1) первая пара импульсных струй вдоль обоих направлений оси Y; 1(2) и 2(2) вторая пара импульсных струй вдоль обоих направлений оси Х; на фиг.2 изменение характеристик импульсов давления (расхода) рабочего тела во времени в струях 1(1), 1(2), 2(1) и 2(2). В момент времени (0 0 где _n время переброса струи из одного рабочего канала струйного генератора в другой рабочий канал, начинается действие импульса 1(1) (первого генератора). В момент времен и где Т длительность существования одной импульсной струи, в пласт подается импульс 1(2) (второго генератора). В этот момент времени импульс 1(1) имеет максимальную амплитуду. В момент времени (Т T ) подается импульсная струя 2(1) (первого генератора). В этот момент времени амплитуда импульса 1(2) максимальна, а амплитуда 1(1) начинает уменьшаться и к моменту времени (Т + + T + ) cтановится равной нулю, при этом амплитуда импульса 2(1) становится максимальной. В момент времени T подается импульсная струя 2(2) (второго генератора). В этот момент времени импульсная струя 2(1) максимальна, а 1(2) начинает уменьшаться и к моменту времени T становится равной нулю, при этом амплитуда 2(2) становится максимальной. В момент времени (2Т 2T ) вновь подается импульсная струя 1(1), при этом импульс 2(1) начинает уменьшаться и к моменту времени (2Т + 2T + ) его амплитуда становится максимальной. С момента времени ( Т его амплитуда становится максимальной. С момента времени T ) амплитуда импульса 2(2) начинает уменьшаться и спадает до нуля к моменту времени T + ) и т.д. цикл повторяется.

Таким образом, в течение временного интервала :

0 < действует импульс 1(1);

< T 1(1) и 1(2);

T < < T + 1(1), 1(2) и 2(1);

T + T 1(2) и 2(1);

T < < T + 1(2), 2(1) и 2(2);

T + 2T 2(1) и 2(2);

2T < < 2T + 2(1), 2(2) и 1(1);

2T + T 2(2) и 1(1);

T + < < T + 2(2), 1(1) и 1(2) и т.д.

Импульс давления 1(1) распространяется в пласте, создавая поле упругих колебаний, которое в общем случае рассматривается в виде одной продольной и двух поперечных волн, распространяющихся в одном направлении вдоль оси БУ (Лепендин Л. Ф. Акустика. М. Высшая школа, 1978, с. 406-408). Интенсивность поля характеризуется текущей формой импульса. Если в течение действия первого поля упругих колебаний подать в пласт в момент времени ( ) (фиг.2) импульсную струю 1(2), перпендикулярную струю 1(1) (фиг.1), то в пласте появится новое поле упругих колебаний, которое также можно рассматривать в виде одной продольной и двух поперечных волн, распространяющихся в одном направлении вдоль оси ОХ. При этом интенсивность нового поля изменяется в соответствии с текущей формой импульса 1(2) (фиг.2). Поля упругих колебаний, сформированные импульсными струями 1(1) и 1(2), в пласте взаимодействуют между собой.

Если рассматривать взаимодействующие поля как плоские волны, направления распространения которых перпендикулярны друг другу, то имеет место сложение колебаний от пары продольных волн (одна от импульса 1(1), а другая от 1(2) и от пары поперечных волн, в которых колебания (смещения) частиц среды взаимно перпендикулярны и лежат в горизонтальной плоскости пласта (плоскость фиг.1), причем одна поперечная волна от импульса 1(1), а другая от 1(2). Другая пара поперечных волн (одна от 1(1), а другая от 1(2)), в которых колебания направлены вдоль оси скважины (ось ОZ на фиг.1), интерферирует между собой.

Результаты сложения колебаний в продольных волнах, соответствующих импульсам 1(1) и 1(2) в секторе (ХOY) горизонтальной плоскости пласта в течение времени < T- приведены на фиг.3а. При этом в связи с ростом амплитуды 1(2) результирующие векторы продольных колебаний будут поворачиваться в пространстве по часовой стрелке от оси ОY. Результаты сложения колебаний от пары поперечных волн (соответствующих импульсам 1(1) и 1(2)) в том же секторе (ХОY) горизонтальной плоскости (ХОY) и в том же временном интервале приведены на фиг.3б. При этом в связи с ростом амплитуды импульса 1(2), поперечная компонента которого совершает колебания вдоль оси ОY, результирующие векторы поперечных колебаний будут поворачиваться в пространстве против часовой стрелки от оси ОХ.

Во временном интервале T < < T +

в пласте распространяются три импульса давления (расхода) 1(1), 1(2) и 2(1). Продольные колебания, вызываемые импульсами 1(2) и 1(1), складываются. То же самое происходит с продольными колебаниями от импульсов 1(2) и 2(1). В результате происходит одновременный поворот по часовой стрелке результирующих векторов в секторах (ХОY) и (ХО-Y) соответственно в связи с уменьшением амплитуды 1(1) и увеличением амплитуды 2(1) (фиг.3а).

Поперечные колебания, вызываемые импульсами 1(1) и 1(2), складываются. То же самое относится к поперечным колебаниям от импульсов 1(2) и 2(1). В результате происходит одновременный поворот результирующих векторов против часовой стрелки в секторах (ХОY) и (УO-Х) cоответственно в связи с уменьшением амплитуды 1(1) и увеличением амплитуды 2(1) (фиг.3б). (Далее необходимо рассмотреть действие импульсов 1(2) и 2(1); 1(2); 2(1) и 2(2) и т.д.).

Аналогичное пространственное распределение результирующих колебаний упругого поля, вызываемых импульсами 1(1), 1(2), 2(1) и 2(2), наблюдается и в другие моменты времени.

В общем случае, поскольку каждый из источников импульсных струй может быть рассмотрен в виде круглого поршневого излучателя (Лепендин Л.Ф. Акустика, М. Высшая школа, 1978, с. 257-259), который дает полярную диаграмму направленности поля, близкую к полусфере, все рассмотренное выше справедливо и к парам импульсных струй (струйным генераторам импульсов), сдвинутым друг относительно друга на меньший, чем /2, т.е. на угол 360^о/2m, где m число пар импульсных струй (общее число генераторов), так как в пределах каждой из диаграмм найдутся направления распространения продольных и поперечных колебаний, перпендикулярные относительно друг друга. При этом импульсных струй должны быть смещены по времени на Т/m, где Т длительность одной импульсной струи, отсюда вытекают и требования к длине каждого транспортного канала:

l_ik=

Таким образом, пласт и содержимое пласта будет подвергаться периодическому воздействию неоднородного упругого поля, что приведет к более высоким градиентам напряженности и соответственно к большим деформациям гетерогенного пласта. Это приведет к более эффективному разрушению фазовых границ раздела между твердым телом (порода) жидкость (нефть) или жидкость (нефть) жидкость (вода) и в конечном итоге к увеличению эффективности нефтеотдачи пласта. Получаемый эффект аналогичен виброволновому гидродинамическому воздействию на пласт, которое способствует увеличению нефтеотдачи (см. Отчет. Научно-исследовательская работа в области создания волнового метода воздействия на пласт через горизонтальные скважины. Т. 1, 1987. ВНТИЦ 02880007562). В то же время в отличие от предлагаемого устройства виброволновое воздействие предусматривает использование в качестве рабочего тела только несжимаемых жидкостей (вода, например), к сам способ недостаточно надежен из-за cложных гидродинамических устройств, реализующих его.

Протяженность области пространства, в которой формируются упругие колебания (волны), составляет ориентировочно 5-10 где длина волны (Отчет. Научно-исследовательская работа в области создания волнового метода воздействия на пласт через горизонтальные скважины. Том I, 1987. ВНТИЦ 02880007562, с. 78). В свою очередь = с/f, где С скорость распространения звука в среде; f частота колебаний.

В области низких частот 100-300 Гц, принимая для продуктивного пласта С 2000 м/c, длина волны колебаний составляет

20(7) м

В этом случае протяженность распространения колебаний в пласте (в ближней зоне) составляет десятки и сотни метров, что влияет на процесс вытеснения нефти как в призабойной зоне, так и на значительном пространстве продуктивного пласта и, следовательно, способствует интенсификации процесса и повышению нефтеотдачи пласта.

Учитывая полярную диаграмму направленности упругого поля от каждого из источников импульсных струй можно утверждать, что неоднородность, показанная в горизонтальной плоскости пласта, в общем случае будет иметь объемный характер.

На фиг. 4 изображено устройство в плане; на фиг.5 вид по стрелке Б на фиг.4.

Рассмотрен случай двух струйных генераторов импульсов, оси выходных патрубков которых находятся в плоскостях, проходящих через продольную ось устройства и пересекающихся под углом 90^о.

Устройство содержит два струйных генератора импульсов, в которых плоскости размещения осей выходных патрубков 1 и 2 первого генератора и 3 и 4 второго генератора образуют угол пересечения 90^о, причем из патрубка 1 вытекает струя 1(1) (фиг. 1-3), из патрубка 2 струя 2(1), из патрубка 3 струя 1(2), из патрубка 4 струя 2(2). Первый генератор соединен с раздающим каналом 8 непосредственно, второй через транспортный канал 7.

Устройство устанавливают на забое скважины, стыкуя предварительно, например, с насосно-компрессорной трубой, по которой поступает пар или вода, или стыкуя с выходным фланцем забойного парогазогенератора. В последнем случае на вход устройства поступает парогаз.

Рассмотрим работу устройства на конкретном примере, взяв при этом за отправную точку отсчета момент времени (0 0 (фиг.2). Рабочее тело из раздающего канала 8 подают на вход первого струйного генератора импульсов через сопло 5 и одновременно в транспортный канал 7 и сопло 6 второго (дополнительного) генератора. Рабочее тело, поступившее в первый генератор, согласно эффекту Коанда (эффект прилипания струи к граничной стенке) попадает в один из двух рабочих каналов, заканчивающихся либо патрубком 1, либо патрубком 2 (для определенности рассмотрим канал, оканчивающийся патрубком 1), и далее поступает в пласт в виде импульса расхода (давления) (1(1) на фиг.2), создавая в нем поле упругих колебаний при длительности существования (Т) импульсной струи. К моменту времени ( ) амплитуда расхода (давления) в импульсе 1(1) первого генератора достигает максимального значения. Одновременно рабочее тело, пройдя по транспортному каналу 7, поступает на вход второго (дополнительного) струйного генератора через сопло 6. Вы- бирая длину транспортного канала 7 из соотношения l где V скорость протекания рабочего тела по транспортному каналу 7, мы обеспечиваем включение в работу второго генератора в момент времени ( ) (1(2) на фиг.2). На основании эффекта Коанда рабочее тело поступает в один из двух рабочих каналов второго генератора, а затем через патрубок 3 или патрубок 4 (для определенности возьмем патрубок 3) в пласт в виде импульса расхода (давления), создавая в нем поле упругих колебаний при длительности существования (Т) импульсной струи. К моменту времени (Т + T + амплитуда импульсной струи 1(1) первого генератора снизится до нуля (1(1) на фиг.2). К этому моменту времени закончится переброс струи рабочего тела в первом генераторе в другой рабочий канал (2(1) на фиг.2), и она из выходного патрубка 2 поступит в пласт, создавая в нем поле упругих колебаний. К моменту времени T + амплитуда импульсной струи 1(2) второго генератора снизится до нуля (1(2) на фиг. 2). К этому моменту закончится переброс струи рабочего тела во втором генераторе в другой рабочий канал 2(2) на фиг.2), и она из выходного патрубка 4 поступит в пласт, создавая в нем поле упругих колебаний. К моменту времени (2 T + 2T + амплитуда 2(1) упадет до нуля (2(1) на фиг.2). К этому моменту времени закончится переброс струи рабочего тела в первом генераторе опять в первый рабочий канал. К моменту времени T + амплитуда 2(2) упадет до нуля (2(2) на фиг.2) и т.д. описанный цикл работы повторяется. Причем частота повторения рабочего цикла устройства определя- ется геометрическими характеристиками тракта и режимными параметрами потока рабочего тела.

В значительной мере частота импульсов определяется также типом используемого генератора импульсов. По данным (Струйная автоматика в системах управления /Под ред. Б.В. Орлова. М. Машиностроение, 1975, с. 13, 17-18) генераторы импульсов классифицируются на три вида: генератор импульсов с отрицательной обратной связью, генератор импульсов с объединенными каналами управления и генератор импульсов с повышенной нагрузкой на выходе. При этом частота переключения импульсных струй в этих генераторах зависит от того, на использовании каких аэрогидродинамических эффектов основана работа. В частности, генератор импульсов с объединенными каналами управления построен на базе бистабильного струйного усилителя, управляющие каналы которого объединены в общую линию.

Генератор импульсов с отрицательной обратной связью (на примере которого рассматривается прототип струйного устройства в настоящей заявке и процесс переброски струи рабочего тела в рабочие каналы) также построен на базе бистабильного усилителя, часть выходного сигнала в котором направляется по пассивной цепочке обратной связи через ее каналы в управляющий канал. Генератор импульсов с повышенной нагрузкой, построенный на базе бистабильного усилителя, работает на принципе разрушения вихревой зоны с присоединенной стороны вследствие подъема давления в нагруженном рабочем канале.

Таким образом, каждый из вышеперечисленных типов струйных генераторов импульсов может быть использован в устройстве в зависимости от требуемой частоты импульсного воздействия на пласт.

Следует отметить, что длина линий обратной связи у генераторов с повышенной нагрузкой соизмерима с длиной выходного канала.

Использованные выше величины имеют следующие размерности: l длина транспортного канала, м; V скорость потока рабочего тела в транспортном канале, м/с; Т длительность существования импульсной струи, с; _n время переброса струи из одного рабочего канала струйного генератора в другой рабочий канал (длительность переходного режима), с.

Производительность современных серийно освоенных парогенераторов составляет 1,2-12,5 т/ч пара (см. 1. Обзорная информация. Нефтяная промышленность, ВНИИОЭНГ, ISSN 10340234-1336. Сер. Техника и технология добычи нефти и обустройство нефтяных месторождений. Бухаленко А.И. и др. Передвижные парогенераторные установки, применяемые в СССР и за рубежом. Вып.9. М. 1988; 2) Глубинные теплогенераторы для повышения нефтеотдачи пластов; Сб. под ред. акад. А.Е. Щейндлина. АН СССР. Институт высоких температур. М. 1983, с. 83).

Для определения размеров устройства будем, например, исходить из производительности 2,5 т/ч или 0,7 кг/с. Используется методика, изложенная в книге В. Н. Дмитриева и В.Г. Градецкого. Основы пневмоавтоматики. М. Машиностроение, 1973, с. 360-361.

При этом получены следующие значения размеров, отнесенных к ширине входного сопла (а_о);

а/а_о 0,2 а_y/a_о 0,5 l/а_о 10

h/а_о 8 а_в/а_о 1,5 24^о

Аналогичное обозначение размеров принято авторами книги (см.рис. 75).

Глубина сопла b 3a_o выбрана по рекомендации А.В. Рехтен (Струйная техника. М. Машиностроение, 1980, с. 102).

Абсолютно значения размеров при давлении Р_вх 7 МПа (пар подается на глубину 500 м, пластовое противодавление равно 5 МПа) и температуре рабочего тела Т 623 К (принята условно) на входе в сопло составляют

a_o 10 мм

b 3a_о 3 10 30 мм

а 0,2 а_о 0,2 10 2 мм

a_y 0,5 а_о 0,5 10 5 мм

l 10 а_o 10 10 100 мм

h 8 а_о 8 10 80 мм

а_в 1,5 а_о 1,5 10 15 мм.

24^о

Площади сечения сопла (F_c) и рабочих каналов (f_к) генератора составляют

F_c a_o b 10 30 300 мм²

f_к b а_в 30 15 450 мм² (одного)

Скорость рабочего тела в сопле генератора составляет

V 50 м/с где 0,35 кг/с массовый расход пара через один генератор;

R 4710 газовая постоянная пара.

Скорость рабочего тела в рабочих каналах генератора (без учета потерь давления на трение) на установившемся режиме равна:

V_к 32,6 м/с

Устройство размещается в трубе (обсадной колонне) с внутренним диаметром 122 мм, наиболее широко распространенным.

При выборе амплитуды колебаний давления (расхода) струи преследуются цели:

обеспечение возможно большего радиуса воздействия на пласт;

исключение разрушения цементного кольца скважины.

Из опыта промыслового применения виброволнового воздействия следует, что этим условиям удовлетворяет амплитуда колебаний давления, равная, например, 2 МПа (см. Отчет ВНТИЦ 02880007562, Т.1, 1987, с. 76).

Рекомендуемая частота колебаний давления при воздействии на пласт для гидродинамических излучателей составляет 20-130 Гц (см. Отчет ВНТИЦ 02880007562, Т.1, 1987, ч. 121).

Представляется, что элементом, задающим частоту струйного генератора, является линия обратной связи. Поэтому длину этой линии можно взять за основу при выборе длины транспортного канала, который одновременно является линией задержки. На характеристики линии задержки в основном оказывают влияние: ее объем, коэффициент гидравлического сопротивления, условия на границах (вход-выход).

При выбранной геометрии генератора и длительности импульса Т 0,01 c (что соответствует частоте колебаний давления 100 Гц) длина транспортного канала для подачи рабочего тела на вход второго генератора (для обеспечения сдвига работы второго генератора) по времени, равного 0,005 с, составляет

l 0,25 м

Размер определен при условии равенства площади транспортного канала площади сопла.

Общая длина устройства составляет 0,5 м.

Приведенный анализ работы устройства может быть обобщен на случай большего числа генераторов. В этом случае длины транспортных каналов выбираются из соотношения:

l_ik= где k 1,2,3, m порядковый номер генератора; m общее число генераторов; L длина линии обратной связи первого генератора, м; коэффициент согласования; величина, приближающаяся к единице ( < 1).

Так, в случае устройства, состоящего из двух генераторов l_i2= (этот случай подробнейшим образом рассмотрен выше).

В случае трех генераторов:

l_i2= l_i3= L Аналогично может быть рассмотрен случай четырех генераторов и т.д. В частном случае плоскости размещения осей выходных патрубков струйных генераторов образуют угол пересечения 360^о/2m. Так для устройства, состоящего из двух генераторов, этот угол составляет 90^о, в случае трех генераторов 60^о и т.д.

Предлагаемое устройство просто в реализации. Использование его для обработки продуктивных пластов позволяет обеспечить высокую надежность процесса воздействия на пласт, увеличить его отдачу и повысить экономичность за счет использования энергии потока рабочего тела для создания импульсного воздействия на пласт.