способ получения дизельного и реактивного топлива

Формула изобретения

1. Способ получения дизельного и реактивного топлива из малосернистых, и/или сернистых, и/или высокосернистых нефтей путем электрообессоливания последних пропусканием потока нефти через систему электродов, расположенных в электродегидраторах, атмосферной и/или атмосферно-вакуумной перегонки обессоленной нефти с использованием колонн атмосферной перегонки, выводом из последних прямогонных керосиновых и дизельных фракций, гидроочистки керосиновых фракций в присутствии катализатора с использованием реактора гидроочистки, защелачивание дизельных фракций путем обработки раствором едкого натра с использованием реактора защелачивания и последующим компаундированием полученных в процессах перегонки и гидроочистки фракций, отличающийся тем, что электрообессоливание нефти проводят пропусканием потока через систему сетчато и/или ячеисто расположенных не менее чем в двух уровнях электродов, перекрывающих в совокупности высотный диапазон электродегидратора преимущественно в верхней половине высоты его корпуса, причем градиент высоты между уровнями электродов на пути восходящего потока нефти составляет 0,05 0,1 условного отрезка пути, совпадающего со средним вектором перемещения потока нефти в зоне наибольшего миделя электродегидратора, проходимого потоком за 1 ч перемещения со средней скоростью процесса электрообессоливания, при перегонке обессоленной нефти используют колонны атмосферной перегонки, снабженные пакетами перекрестно-поточных насадок, размещенными с высотным или высотно-угловым смещением адекватно температурным зонам конденсации паров, при этом по крайней мере часть пакетов размещена в зоне конденсации дизельной или керосиновой фракции и перегонку проводят при подаче нефти в колонны по крайней мере через два патрубка, тангенциально расположенных в корпусе колонны в зоне питания, снабженной внутренним цилиндрическим отражателем потока, диаметр которого соотносится с диаметром корпуса колонны в зоне питания как 0,59 0,75:1, а высотный диапазон ввода потока нефти составляет 0,21 0,28 высоты колонны от низа днища колонны, вывод керосиновой фракции с температурой кипения 140 240^oС ведут в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,58 0,81 высоты колонны, считая от низа днища колонны, или с превышением соответственно нижней и верхней отметок диапазона вывода керосиновой фракции на величину 0,37 0,53 высоты колонны относительно оси ввода патрубков подачи нефти в зону питания колонны и выделенную керосиновую фракцию разделяют на три потока при объемном соотношении 1,2 8,5:12,8 15,5:9,5-11,8 соответственно, гидроочистке подвергают третий поток прямогонной керосиновой фракции в смеси с полученной при вторичной перегонке бензиновой фракции остаточной керосиновой фракцией, взятой в количестве 30 35 мас. от исходной керосиновой фракции, в продукт гидроочистки вводят через демпферную емкость предварительно приготовленный концентрат смеси присадок нафтеновых кислот и ионол в количестве 0,007 0,008 мас. и массовом соотношении присадок в их смеси 1 1,5:2, вывод дизельной фракции с температурой кипения 240 350^oС или разделенной дизельной фракции 240 - 300^oС и 300 350^oС ведут в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,3 0,62 высоты колонны, считая от низа днища колонны, или с превышением нижней и верхней отметок диапазона вывода на величину соответственно 0,06 0,12 и 0,23 0,41 от высоты колонны относительно оси ввода патрубков подачи нефти в зону питания колонны, при защелачивании дизельных фракций используют раствор едкого натра с подачей дизельной фракции не менее чем в два реактора параллельными потоками, обработку дизельной фракции едким натром проводят постадийно, при этом первую стадию осуществляют инжектированием через инжектор, установленный вне реактора защелачивания, при отношении объемов дизельной фракции и едкого натра, 0,5 2,0, полученную смесь вводят в придонный слой раствора едкого натра и проводят вторую стадию смешивания с использованием маточника, состоящего из раздаточного коллектора, снабженного системой распределительных труб, с избирательной системой перфорации при заполнении раствором едкого натра объема реактора на 0,5 0,75 его высоты и скорости ввода дизельной фракции в слой раствора 0,6 7,9 м/с, компаундирование проводят в одну, две или три стадии, при этом компаундирование на первой стадии проводят либо непосредственно в колонне атмосферной перегонки путем добавления в дизельную фракцию по крайней мере части прямогонной керосиновой фракции и/или в технологическом трубопроводе, соединяющем колонну атмосферной перегонки с реактором защелачивания, путем подачи в трубопровод второго потока прямогонной керосиновой фракции, компаундирование на второй стадии проводят после защелачивания дизельной фракции непосредственно в резервуаре хранения дизельного топлива путем подачи прямогонной и/или гидроочищенной керосиновой фракции под избыточным давлением в зону, расположенную в нижней четверти высоты резервуара, преимущественно с наклоном струи, направленной к днищу резервуара, под углом не менее 30^o к горизонту.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что электрообессоливание нефти проводят в электродегидраторах с горизонтально ориентированным корпусом цилиндрической или составной конфигурации и рабочим объемом 80 200 м³.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что электрообессоливание нефти проводят в электродегидраторах с корпусом сферической, или сфероидальной, и/или эллипсовидной, и/или овоидальной, и/или каплевидной формы.

4. Способ по п.1, отличающийся тем, что электрообессоливание нефти производят в электродегидраторах с цилиндрическим корпусом и выпуклокриволинейными торцевыми участками и/или тороидальной формы.

5. Способ по пп.3 и 4, отличающийся тем, что электрообессоливание нефти проводят в электродегидраторах, продольная ось корпуса по крайней мере части которых ориентирована вертикально.

6. Способ по пп.3 и 4, отличающийся тем, что электрообессоливание нефти проводят в электродегидраторах, продольная ось корпуса по крайней мере части которых ориентирована горизонтально или под углом к горизонту.

7. Способ по пп.1 6, отличающийся тем, что подачу нефти в колонне атмосферной перегонки осуществляют через патрубки, расположенные с углом разведения точек пересечения осей патрубков с корпусом колонны в интервале 30 180^o с односторонней тангенциальной закруткой подаваемого потока.

8. Способ по пп.1 7, отличающийся тем, что подачу нефти в колонну атмосферной перегонки осуществляют через патрубки, ось и внутренняя горловина одного из которых ориентируют поток подаваемой через него нефти в зоне питания колонны непосредственно на пересечение с аналогичным потоком, подаваемым через другой патрубок, преимущественно в зоне выхода его из внутренней горловины последнего.

9. Способ по пп.1 и 8, отличающийся тем, что подачу нефти в колонну атмосферной перегонки осуществляют через патрубки, оси которых ориентированы параллельно касательным к корпусу внутреннего цилиндрического отражателя и радиально удалены от условной точки касания с корпусом отражателя на расстояние b 0,25 (R_к R_о), где R_к радиус колонны в зоне питания, R_о радиус отражателя.

10. Способ по пп.1 9, отличающийся тем, что перегонку проводят в колонне, цилиндрический отражатель в зоне питания которой установлен с эксцентриситетом относительно продольной оси колонны.

11. Способ по пп.1 10, отличающийся тем, что перегонку проводят в колонне атмосферной перегонки, цилиндрический отражатель которой выполнен с переменным радиусом кривизны в поперечном сечении.

12. Способ по пп.1 11, отличающийся тем, что перегонку проводят в колонне атмосферной перегонки, цилиндрический отражатель которой соединен с корпусом колонны кольцевой мембраной плоской, и/или ломаной, и/или криволинейной, и/или комбинированной конфигурации в поперечном сечении.

13. Способ по пп.1 12, отличающийся тем, что нефть вводят в колонну через патрубки, врезанные в корпус колонны параллельно с разведением их осей на расстояние 0,5 0,85 диаметра колонны в зоне питания.

14. Способ по пп.1 13, отличающийся тем, что перегонку проводят в колонне, отражатель потока нефти которой выполнен в виде двухлепестковой симметричной оболочки переменной кривизны или составной конфигурации по крайней мере в поперечном сечении.

15. Способ по пп.1 14, отличающийся тем, что при перегонке используют колонну атмосферной перегонки, в которой регулярные пакеты перекрестно-поточных насадок выполнены из пространственно деформированных элементов из листовой нержавеющей стали, причем высота пакетов обеспечивает перекрытие температурных градиентов 2 8^oС по высоте колонны, а площадь прохода паров через них составляет 38 81% от поперечного сечения колонны.

16. Способ по пп.1 15, отличающийся тем, что перегонку в колонне атмосферной перегонки проводят при скорости прохождения паров разгоняемых фракций по крайней мере 1,0 1,7 м/с.

17. Способ по пп.1 16, отличающийся тем, что при защелачивании высокосернистых фракций используют 3,0 5,0%-ный раствор едкого натра при подаче дизельной фракции не менее чем в два реактора параллельными потоками.

18. Способ по пп.1 17, отличающийся тем, что при защелачивании используют реактор с подачей дизельной фракции через внешний инжектор, выходное сопло которого устанавливают с отрицательным перепадом высоты сопла на высоту не менее 1 м относительно нижней отметки щелочного раствора в реакторе защелачивания.

19. Способ по пп.1 18, отличающийся тем, что при защелачивании используют реактор с распределительными трубами, подающими дизельную фракцию, размещенными на высоте 0,05 0,75 от высоты раствора едкого натра.

20. Способ по пп.1 19, отличающийся тем, что очищенную в реакторе защелачивания дизельную фракцию подают в не менее чем один резервуар-отстойник, выдерживают в нем не менее 50 80 мин и направляют на компаундирование.

21. Способ по пп.1 20, отличающийся тем, что при защелачивании используют реактор защелачивания, перфорация в распределительных трубах маточника которого выполнена по крайней мере частично в виде круглоцилиндрических, и/или овоидальных, и/или комбинированных конфигураций или щелевидных отверстий.

22. Способ по пп.1 21, отличающийся тем, что при защелачивании используют реактор, в котором перфорационные отверстия в раздаточных трубах маточника выполнены с переменным шагом, и/или диаметром, и/или эффективной площадью истечения потока с возрастанием перечисленных параметров по мере удаления от зоны ввода раздаточного коллектора в резервуар защелачивания адекватно падению гидравлического давления в элементах системы ввода дизельной фракции.

23. Способ по пп.1 22, отличающийся тем, что при защелачивании используют реактор, в котором по крайней мере часть перфорационных отверстий ориентирована на ось истечения потока по сторонам горизонта.

24. Способ по пп.1 23, отличающийся тем, что при защелачивании используют реактор, в котором по крайней мере часть перфорационных отверстий распределительных труб ориентирована под нисходящими углами горизонта.

25. Способ по пп.1 24, отличающийся тем, что при защелачивании используют реактор, в котором по крайней мере часть перфорационных отверстий расположена по спирали с постоянным или переменным шагом.

26. Способ по пп. 1 25, отличающийся тем, что подачу смеси дизельной фракции с раствором щелочи в реактор защелачивания ведут импульсами.

27. Способ по пп.1 26, отличающийся тем, что при защелачивании используют реактор, в котором раздаточный коллектор маточника выполнен в виде труб переменного сечения по длине реактора защелачивания, а подачу смеси дизельной фракции и раствора щелочи в реактор защелачивания ведут с переменной скоростью в различных зонах реактора.

28. Способ по пп.1 27, отличающийся тем, что при защелачивании используют реактор защелачивания, колебание высоты слоя жидкости в котором при вводе-выводе дизельной фракции ведут в пределах 16 20% от исходного уровня раствора едкого натра в реакторе к моменту начала процесса защелачивания.

29. Способ по пп.1 28, отличающийся тем, что при защелачивании используют по крайней мере один реактор защелачивания, выполненный горизонтальным с круглоцилиндрическим, или эллипсоидальным, или овоидальным, или каплевидным поперечным сечением.

30. Способ по пп.1 29, отличающийся тем, что при защелачивании используют по крайней мере один реактор защелачивания, выполненный с ломаной или криволинейной осью в плане или тороидальным в виде замкнутого или разомкнутого тора.

31. Способ по пп.1 30, отличающийся тем, что при защелачивании используют реакторы, выполненные с наклоном к горизонту или не менее чем с одним изломом продольной оси в вертикальной плоскости.

32. Способ по пп.1 31, отличающийся тем, что при защелачивании используют по крайней мере один реактор защелачивания, снабженный экраном, горизонтально ориентированным или наклонным, открытым по крайней мере с одного торца, погруженным в пределах верхней трети в защелочную фракцию.

33. Способ по пп.1 32, отличающийся тем, что после защелачивания обработанной раствором щелочи дизельную фракцию выводят из верхней зоны реактора защелачивания и подвергают водной отмывке и/или отстою в емкости для водной отмывки и/или в резервуаре-отстойнике.

34. Способ по пп.1 33, отличающийся тем, что при водной отмывке и/или отстое используют не менее одного дополнительного резервуара-отстойника, последовательно сообщенного с первым.

35. Способ по пп.1 34, отличающийся тем, что при отстое используют по крайней мере один резервуар-отстойник, выполненный горизонтальным или полого наклоненным с круглоцилиндрическим или эллипсоидальным поперечным сечением.

36. Способ по пп.1 35, отличающийся тем, что при отстое используют по крайней мере один резервуар-отстойник, выполненный с ломаной или криволинейной осью в плане или тороидальным в виде замкнутого или разомкнутого тора.

37. Способ по пп.1 36, отличающийся тем, что при защелачивании используют по крайней мере один реактор защелачивания и/или резервуар-отстойник, выполненный с большей осью поперечного сечения, ориентированной вертикально или наклонно.

38. Способ по пп.1 37, отличающийся тем, что при отстое используют по крайней мере один резервуар-отстойник, снабженный экраном-перегородкой, открытым с одного торца, погруженным в приповерхностный слой дизельной фракции, горизонтально ориентированным, или наклонным, и/или вертикальным.

39. Способ по пп.1 38, отличающийся тем, что при отстое используют по крайней мере один резервуар-отстойник, снабженный не менее чем двумя парами электродов, интенсифицирующими осаждение взвесей и примесей из дизельной фракции.

40. Способ по пп.1 39, отличающийся тем, что при гидроочистке керосиновой фракции, пропускаемой не менее чем через два реактора, последние обвязаны по ходу газопаровой продуктовой смеси с возможностью прямого или обратного прохождения последней через слои катализатора либо с возможностью их параллельного или попеременно раздельного включения в работу адекватно заданным объемам и степени гидроочистки керосиновой фракции.

41. Способ по пп.1 40, отличающийся тем, что при гидроочистке в реакторах гидроочистки используют алюмокобальтовый, или алюмоникельмолибденовый, или цеолитсодержащий катализаторы гидроочистки или их сочетания.

42. Способ по пп.1 41, отличающийся тем, что при гидроочистке используют по крайней мере один реактор гидроочистки, по крайней мере в верхней зоне которого слой катализатора пригружен дискретным и/или комбинированным парогазопроницаемым элементом из инертного или коррозионно-термостойкого материала или сочетания материалов с аналогичными свойствами, причем по крайней мере входная поверхность слоя катализатора на пути движения паро-, газопродуктового потока выполнена превышающей площадь сечения реактора гидроочистки.

43. Способ по пп.1 42, отличающийся тем, что при гидроочистке используют реактор, в котором слой катализатора насыпан с наклоном по крайней мере части верхней поверхности.

44. Способ по пп.1 43, отличающийся тем, что при гидроочистке используют реактор, в котором по крайней мере верхний слой катализатора насыпан с коническим, и/или переменно-ломаным, и/или переменно-криволинейным, и/или комбинированным наклоном от центральной зоны к стенкам корпуса реактора.

45. Способ по пп.1 44, отличающийся тем, что при гидроочистке используют реактор, в котором катализатор по крайней мере в верхней части насыпного массива снабжен включениями из инертных элементов с аэро- и гидравлическим сопротивлением, меньшим, чем у эквивалентного по объему слоя катализатора.

46. Способ по пп.1 45, отличающийся тем, что при гидроочистке используют реактор, в котором элементы с повышенной аэро-, гидравлической проницаемостью выполнены в виде сетчатых и/или перфорированных цилиндрических или многогранных стаканов или патрубков.

47. Способ по пп.1 46, отличающийся тем, что при гидроочистке используют реактор, в котором часть аэро-, гидравлически проницаемых элементов выполнена в виде насыпных вкраплений из инертных частиц радиусом большим, чем радиус или приведенный радиус частиц катализатора.

48. Способ по пп.1 47, отличающийся тем, что при гидроочистке используют реактор, в котором по крайней мере часть элементов с повышенной аэро- и гидравлической проницаемостью выполнена комбинированной с насыпным сердечником и гибкой или жесткой сетчаткой или перфорированной оболочкой.

49. Способ по пп.1 48, отличающийся тем, что при гидроочистке используют реактор, в котором по крайней мере в верхней зоне по крайней мере часть слоя катализатора смешана с более крупными частицами инертного материала.

50. Способ по пп.1 49, отличающийся тем, что при гидроочистке используют реактор, в котором соотношение частиц выполнено переменным с убыванием процентной доли инертных частиц в направлении движения парогазопродуктового потока, подвергаемого гидроочистке.

51. Способ по пп.1 50, отличающийся тем, что при гидроочистке по крайней мере часть реакторов гидроочистки устанавливают с наклоном продольной оси относительно горизонта.

52. Способ по пп.1 52, отличающийся тем, что при гидроочистке используют по крайней мере часть реакторов с горизонтально ориентированной продольной осью.

53. Способ по пп.1 52, отличающийся тем, что при гидроочистке по крайней мере один реактор гидроочистки выполнен тороидальным.

54. Способ по пп.1 53, отличающийся тем, что компаундирование керосиновых фракций проводят в резервуаре, снабженном не менее чем одним инжектором, который установлен в нижней половине резервуара под углом к горизонтальной оси.

55. Способ по пп.1 54, отличающийся тем, что компаундирование проводят в резервуаре, в котором инжектор установлен на жестком внутреннем патрубке в нижней трети центральной зоны резервуара с восходящим наклоном инжектируемого потока.

56. Способ по пп.1 55, отличающийся тем, что компаундирование проводят в резервуаре, в котором инжектор установлен посредством тангенциально установленного патрубка.

57. Способ по пп.1 56, отличающийся тем, что компаундирование проводят с использованием по крайней мере двух инжекторов, зафиксированных на тангенциально установленных патрубках со встречной закруткой потоков.

58. Способ по пп.1 57, отличающийся тем, что компаундирование проводят с использованием не менее двух инжекторов, установленных с возможностью реактивного вращения в нижней или придонной части резервуара.

59. Способ по пп. 1 58, отличающийся тем, что при компаундировании в технологическом трубопроводе подачу керосиновой фракции и/или вакуумного соляра ведут поэтапно или дискретно не менее чем через два патрубка, врезанных в основной трубопровод с различных сторон и/или разнесенных по длине и ориентированных под острым углом по ходу смешиваемых фракций.

60. Способ по пп.1 59, отличающийся тем, что при компаундировании используют патрубки для ввода компонентов, подмешиваемых к дизельной фракции, врезанные в основной трубопровод и обеспечивающие однонаправленную или встречно направленную тангенциальную вихревую закрутку смешиваемых потоков.

61. Способ по пп. 1 60, отличающийся тем, что при компаундировании в трубопроводе во внутреннем сечении его на участке компаундирования первой стадии непосредственно после зоны врезки патрубков, подающих подмешиваемые к дизельной фракции керосиновый и/или вакуумно-соляровые компоненты, устанавливают не менее одной зафиксированной крыльчатки.

62. Способ по пп. 1 61, отличающийся тем, что при компаундировании в трубопроводе во внутреннем сечении его устанавливают не менее двух крыльчаток со встречно направленной закруткой лопастей, зафиксированных относительно корпуса трубопровода или неподвижно зафиксированных одна относительно другой с возможностью свободного совместного вращения при возникновении дисбаланса создаваемых или вихревых противотоков, интенсифицирующих процесс компаундирования дизельной фракции.

63. Способ по пп.2 62, отличающийся тем, что при выводе дизельной фракции из колонны атмосферной перегонки отбор избыточной результирующей теплоты ведут преимущественно перед началом первой стадии компаундирования.

64. Способ по пп.1 63, отличающийся тем, что вторую стадию компаундирования ведут в резервуаре хранения дизельного топлива путем прямого смешивания подаваемых в резервуар потоков дизельной фракции и керосиновой фракции либо через инжектор, вводимый в придонную зону резервуара при раздельной во времени подачи дизельной фракции и керосиновой фракции.

65. Способ по пп.1 64, отличающийся тем, что на первой стадии компаундирования в дизельную фракцию и/или в ее смесь с прямогонной керосиновой фракцией добавляют вакуумный соляр, выводимый из вакуумной колонны атмосферно-вакуумной перегонки.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к нефтепереработке и может быть использовано для получения дизельного и реактивного топлива из малосернистых, сернистых и высокосернистых нефтей.

Известен способ получения дизельного и реактивного топлива из малосернистых и/или сернистых, и/или высокосернистых нефтей путем электрообессоливания последних пропусканием потока нефти через систему электродов, расположенных в электродегидраторах, атмосферной и/или атмосферно-вакуумной перегонки обессоленной нефти с использованием колонн атмосферной перегонки, выводом из последних прямогонных керосиновых и дизельных фракций, гидроочистки керосиновых фракций в присутствии катализатора с использованием реактора гидроочистки, защелачивания дизельных фракций путем обработки раствором едкого натрия с использованием реактора защелачивания и последующим компаундированием полученных в процессах перегонки и гидроочистки фракций [1]

Указанному способу свойственны такие недостатки как относительно невысокие качества и выход целевых продуктов, а также повышенные энергозатраты на процесс и недостаточная эффективность конструктивных решений технологических схем.

Целью изобретения является устранение вышеуказанных недостатков.

Для этого при получении дизельного и реактивного топлива из малосернистых, и/или сернистых, или высокосернистых нефтей электрообессоливание нефти проводят пропусканием потока через систему сетчато и/или ячеисто расположенных не менее чем в двух уровнях электродов, перекрывающих в совокупности высотный диапазон электродегидратора преимущественно в верхней половине высоты его корпуса, причем градиент высоты между уровнями электродов на пути восходящего потока нефти составляет 0,05 - 0,1 условного отрезка пути, совпадающего со средним вектором перемещения потока нефти в зоне наибольшего миделя электродегидратора, проходимого потоком за час перемещения со средней скоростью процесса электрообессоливания. При перегонке обессоленной нефти используют колонны атмосферной перегонки, снабженные пакетами перекрестнопоточных насадок, размещенными с высотным или высотно-угловым смещением адекватно температурным зонам конденсации паров, при этом, по крайней мере, часть пакетов размещена в зоне конденсации дизельной или керосиновой фракции и перегонку проводят при подаче нефти в колонны, по крайней мере, через два патрубка, тангенциально расположенных в корпусе колонны в зоне питания, снабженной внутренним цилиндрическим отражателем потока, диаметр которого соотносится с диаметром корпуса колонны в зоне питания как (0,59 0,75):1, а высотный диапазон ввода потока нефти составляет (0,21 0,28) высоты колонны от низа днища колонны.

Вывод керосиновой фракции с температурой кипения 140 240^oC ведут в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,58 0,81 от высоты колонны, считая от низа днища колонны или с превышением соответственно нижней и верхней отметок диапазона вывода керосиновой фракции на величину, равную 0,37 0,53 от высоты колонны относительно оси ввода патрубков подачи нефти в зону питания колонны, и выделенную керосиновую фракцию разделяют на три потока при объемном соотношении (1,2 8,5):(12,8 15,5):(9,5 11,8) соответственно, а гидроочистке подвергают третий поток прямогонной керосиновой фракции в смеси с полученной при вторичной перегонке бензиновой фракции остаточной керосиновой фракцией, взятой в количестве 30 35 мас. от исходной керосиновой фракции.

В продукт гидроочистки вводят через демпферную емкость предварительно приготовленный концентрат смеси присадок нафтеновых кислот и ионол в количестве 0,007 0,008 мас. и массовом соотношении присадок в их смеси (1 - 1,5): 2, а вывод дизельной фракции с температурой кипения 240 350^oC или разделенной дизельной фракции 240 300^oC и 300 350^oC ведут в высотном интервале колонны атмосферной перегонки, составляющем 0,32 0,62 высоты колонны, считая от низа днища колонны, или с превышением нижней и верхней отметок диапазона вывода на величину, равную соответственно 0,06 - 0,12 и 0,23 0,41 от высоты колонны относительно оси вывода патрубков подачи нефти в зону питания колонны.

При защелачивании дизельных фракций используют раствор едкого натра с подачей дизельной фракции не менее чем в два реактора параллельными потоками, обработку дизельной фракции едким натром проводят постадийно, при этом первую стадию осуществляют инжектированием через инжектор, установленный вне реактора защелачивания при соотношении объемов дизельной фракции и едкого натра равным 0,5 2,0 и полученную смесь вводят в придонный слой раствора едкого натра и проводят вторую стадию смешивания с использованием маточника, состоящего из раздаточного коллектора, снабженного системой распределительных труб с избирательной системой перфорации при заполнении раствором едкого натра объема реактора на 0,5 0,75 его высоты и скорости ввода дизельной фракции в слой растворов равной 0,6 7,9 м/с, компаундирование проводят в одну, две или три стадии, при этом компаундирование на первой стадии проводят либо непосредственно в колонне атмосферной перегонки путем добавления в дизельную фракцию, по крайней мере, части прямогонной керосиновой фракции и/или технологическом трубопроводе, соединяющем колонну атмосферной перегонки с реактором защелачивания путем подачи в трубопровод второго потока прямогонной керосиновой фракции.

Компаундирование на второй стадии проводят после защелачивания дизельной фракции непосредственно в резервуаре хранения дизельного топлива путем подачи прямогонной и/или гидроочищенной керосиновой фракции под избыточным давлением в зону, расположенную в нижней четверти высоты резервуара, преимущественно, с наклоном струи, направленной к днищу резервуара под углом не менее 30^o к горизонту, при этом электрообессоливание нефти могут производить в электродегидраторах с горизонтально-ориентированным корпусом цилиндрической или составной конфигурации и рабочим объемом 80 200 м³ или в электродегидраторах с корпусом сферической или сфероидальной и/или эллипсовидной, и/или овоидальной, и/или каплевидной формы или в электродегидраторах с цилиндрическим корпусом и выпукло-криволинейными торцевыми участками, и/или тороидальной формы, или в электродегидраторах, продольная ось корпуса, по крайней мере, части которых ориентирована вертикально, или в электродегидраторах, продольная ось корпуса, по крайней мере, части которых ориентированы горизонтально или под углом к горизонту.

Причем подачу нефти в колонне атмосферной перегонки могут осуществлять через патрубки, расположенные с углом разведения точек пересечения осей патрубков с корпусом колонны в интервале 30 180^o с односторонней тангенциальной закруткой подаваемого потока, или через патрубки, ось и внутренняя горловина одного из которых ориентируют поток подаваемой через него нефти в зоне питания колонны непосредственно на пересечение с аналогичным потоком, подаваемым через другой патрубок преимущественно в зоне выхода его из внутренней горловины последнего, или через патрубки, оси которых ориентированы параллельно касательным к корпусу внутреннего цилиндрического отражателя и радиально удалены от условий точки касания с корпусом отражателя на расстояние b, удовлетворяющее условию b 0,25 (R_k R_o), где R_k радиус колонны в зоне питания, R_o радиус отражателя, при этом перегонку могут проводить в колонне, цилиндрический отражатель в зоне питания которой установлен с эксцентриситетом, относительно продольной оси колонны, а цилиндрический отражатель может быть выполнен с переменным радиусом кривизны в поперечном сечении, или соединен с корпусом колонны кольцевой мембраной плоской и/или ломаной, и/или криволинейной, и/или комбинированной конфигурации в поперечном сечении, причем нефть могут вводить в колонну через патрубки, врезанные в корпус колонны параллельно с разведением их осей на расстояние 0,5 0,85 диаметра колонны в зоне питания, а перегонку могут проводить в колонне, отражатель потока нефти которой выполнен в виде двухлепестковой симметричной оболочки переменной кривизны или составной конфигурации, по крайней мере, в поперечном сечении.

При этом при перегонке могут использовать колонну атмосферной перегонки, в которой регулярные пакеты перекрестнопоточных насадок выполнены из пространственно деформированных элементов из листовой нержавеющей стали, причем высота пакетов обеспечивает перекрытие температурных градиентов 2 - 8^oC по высоте колонны, а площадь прохода паров через них составляет 38 - 81% относительно поперечного сечения колонны, при скорости прохождения паров разгоняемых фракций, по крайней мере, равной 1,0 1,7 м/с, а при защелачивании высокосернистых фракций используют 3,0 5,0%-ный раствор едкого натра при подаче дизельной фракции не менее чем в два реактора параллельными потоками, при этом при защелачивании используют реактор с подачей дизельной фракции через внешний инжектор, выходное сопло которого устанавливают с отрицательными перепадами высоты сопла на высоту не менее 1 м относительно нижней отметки щелочного раствора в реакторе защелачивания с распределительными трубами, подающими дизельную фракцию, размещенными на высоте 0,05 0,75 от высоты раствора едкого натра, а очищенную в реакторе защелачивания дизельную фракцию могут подать в не менее чем один резервуар-отстойник, выдержать в нем не менее 50 80 мин и направитель на компаундирование и при защелачивании могут использовать реактор защелачивания, перфорация в распределительных трубах маточника которого выполнены, по крайней мере, частично, в виде круглоцилиндрических и/или овоидальных, и/или комбинированных конфигураций, или щелевидных отверстий, или реактор, в котором перфорационные отверстия в раздаточных трубах маточника выполнены с переменным шагом и/или диаметром, и/или эффективной площадью истечения потока с возрастанием перечисленных параметров по мере удаления от зоны ввода раздаточного коллектора в резервуар защелачивания адекватно падению гидравлического давления в элементах системы ввода дизельной фракции.

При этом, по крайней мере, часть перфорационных отверстий может быть ориентирована на ось истечения потока по сторонам горизонта или, по крайней мере, часть перфорационных отверстий распределительных труб ориентирована под нисходящими углами горизонта, или, по крайней мере, часть перфорационных отверстий расположена по спирали с постоянным или переменным шагом, а подачу смеси дизельной фракции с раствором щелочи в реактор защелачивания могут вести импульсами и использовать реактор, в котором раздаточный коллектор маточника выполнен в виде трубы переменного сечения по длине реактора защелачивания, а подачу смеси дизельной фракции и раствора щелочи в реактор защелачивания ведут с переменной скоростью в различных зонах реактора, а колебание высоты слоя жидкости в ректоре при вводе выводе дизельной фракции в пределах 16 20% от исходного уровня раствора едкого натра в ректоре к моменту начала процесса защелачивания, при этом, по крайней мере, один реактор защелачивания выполнен горизонтальным с круглоцилиндрическим, или эллипсоидальным, или овоидальным, или каплевидным поперечным сечением, или, по крайней мере, один реактор защелачивания выполнен с ломаной или криволинейной осью в плане или тороидальным в виде замкнутого или разомкнутого торца, или используют ректоры, выполненные с наклоном к горизонту или не менее чем с одним изломом продольной оси в вертикальной плоскости, или, по крайней мере, один реактор защелачивания снабжен экраном, горизонтально ориентированным или наклоненным, открытым, по крайней мере, с одного торца, погруженным в пределах верхней трети в защелоченную фракцию.

После защелачивания обработанной раствором щелочи дизельную фракцию могут вывести из верхней зоны реактора защелачивания и подвергнуть водной отмывке и/или отстою в емкости для водной отмывки и/или в резервуар-отстойник, используя не менее одного дополнительного резервуара-отстойника, последовательно сообщенного с первым, а, по крайней мере, один резервуар-отстойник может быть выполнен горизонтально или полого наклонным с круглоцилиндрическим или эллипсоидальным поперечным сечением, или выполненным с ломаной или криволинейной осью в плане, или тороидальным в виде замкнутого или разомкнутого тора, причем при защелачивании используют, по крайней мере, один реактор защелачивания и/или резервуар-отстойник, выполненный с большей осью поперечного сечения, ориентированной вертикально или наклонно, или по крайней мере, один резервуар-отстойник, снабженный экраном-перегородкой открытым с одного торца, погруженным в приповерхностный слой дизельной фракции, горизонтально ориентированным или наклоненным и/или вертикальным, или по крайней мере, один резервуар-отстойник снабжен не менее чем двумя парами электродов интенсифицирующими осаждение взвесей и примесей из дизельной фракции, при этом при гидроочистке керосиновой фракции, пропускаемой не менее чем через два реактора, последние обвязаны по ходу газопаровой продуктовой смеси с возможностью прямого или обратного прохождения последней через слои катализатора, либо с возможностью их параллельного или попеременного раздельного включения в работу адекватно заданным объемам и степени гидроочистки керосиновой фракции и при гидроочистке в реакторах гидроочистки используют алюмокобальтовый или алюмоникельмолибденовый, или цеолитсодержащий катализаторы гидроочистки, или их сочетания, и по крайней мере, один реактор гидроочистки, по крайней мере, в верхней зоне которого слой катализатора может быть пригружен дискретным, и/или комбинированным паро-, газопроницаемым элементом из инертного или коррозионно-термостойкого материала или сочетания материалов с аналогичными свойствами, причем, по крайней мере, входная поверхность слоя катализатора на пути движения паро-, газопродуктового потока выполнена превышающей площадь сечения реактора гидроочистки, или при гидроочистке используют реактор, в котором слой катализатора насыпан с наклоном, по крайней мере, верхний слой катализатора может быть насыпан с коническим и/или переменно ломанным, и/или переменно криволинейным, и/или комбинированным наклоном от центральной зоны к стенкам корпуса реактора, а катализатор, по крайней мере, в верхней части насыпного массива может быть снабжен включениями из инертных элементов с аэро- и гидравлическим сопротивлением, меньшим чем у эквивалентного по объему слоя катализатора.

Элементы с повышенной аэро-, гидравлической проницаемостью выполнены в виде сетчатых и/или перфорированных цилиндрических или многогранных стаканов или патрубков, и часть этих элементов может быть выполнена в виде насыпных вкраплений из инертных частиц радиусом большим, чем радиус или приведенный радиус частиц катализатора, или по крайней мере, часть элементов с повышенной аэро- и гидравлической прозрачностью выполнена комбинированной с насыпным сердечником и гибкой или жесткой сетчатой или перфорированной оболочкой, а по крайней мере, в верхней зоне реактора, по крайней мере, часть слоя катализатора смешана с более крупными частицами инертного материала и соотношение частиц выполнено переменным с убыванием процентной доли инертных частиц в направлении движения парогазопродуктового потока, подвергаемого гидроочистке, причем, по крайней мере, часть реакторов гидроочистки устанавливают с наклоном продольной оси относительно горизонта или, по крайней мере, часть реакторов с горизонтально ориентированной продольной осью, или по крайней мере, один реактор гидроочистки выполнен тороидальным.

Причем компаундирование керосиновых фракций могут проводить в резервуаре, снабженном не менее чем одним инжектором в нижней половине резервуара под углом к горизонтальной оси, или инжектор может быть установлен на жестком внутреннем патрубке в нижней трети части центральной зоны резервуара с восходящим наклоном инжектируемого потока, или инжектор может быть установлен посредством тангенциально установленного патрубка, или компаундирование могут проводить с использованием, по крайней мере, двух инжекторов, зафиксированных на тангенциально установленных патрубках со встречной закруткой потоков или установленных с возможностью реактивного вращения в нижней или придонной части резервуара, причем при компаундировании в технологическом трубопроводе подачу керосиновой фракции и/или вакуумного соляра могут вести поэтапно или дискретно не менее чем через два патрубка, врезанных в основной трубопровод с различных сторон, и/или разнесенных по длине и ориентированных под острым углом по ходу смешивания фракций, и могут использовать патрубки для ввода компонентов, подмешиваемых к дизельной фракции, врезанные в основной трубопровод и обеспечивающие однонаправленную или встречнонаправленную тангенциальную вихревую закрутку смешиваемых потоков.

Во внутреннем сечении трубопровода на участке компаундирования первой стадии непосредственно после зоны врезки патрубков, подающих подмешивание к дизельной фракции, керосиновый и/или вакуумно-соляровые компоненты могут устанавливать не менее одной зафиксированной крыльчатки или не менее двух крыльчаток со встечно-направленной закруткой лопастей, зафиксированных относительно корпуса трубопровода или неподвижно зафиксированных одна относительно другой с возможностью свободного совместного вращения при возникновении дисбаланса, создаваемых или вихревых противотоков, интенсифицирующих процесс компаундирования дизельной фракции, причем при выводе дизельной фракции из колонны атмосферной перегонки отбор избыточной результирующей теплоты ведут преимущественно перед началом первой стадии компаундирования, а вторую стадию компаундирования ведут в резервуаре хранения дизельного топлива путем прямого смешивания подаваемых в резервуар потоков дизельной фракции и керосиновой фракции, либо через инжектор, вводимый в придонную зону резервуара при раздельной во времени подачи дизельной фракции и керосиновой фракции и на первой стадии компаундирования в дизельную фракцию и/или в ее смесь с прямогонной керосиновой фракцией могут добавлять вакуумный соляр, выводимый из вакуумной колонны атмосферно-вакуумной перегонки.

Изобретение поясняется чертежами, где на фиг.1 представлена принципиальная схема проведения способа получения дизельного и реактивного топлива.

На фиг. 2 изображен поперечный разрез электродегидратора; на фиг. 3 - общий вид колонны атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки; на фиг. 4

разрез А-А на фиг. 3; на фиг. 5 пакет перекрестнопоточных насадок; на фиг. 6 расположение штуцеров ввода сырья в колонну атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки (разрез А-А вариантное решение).

Согласно принципиальной схеме способ осуществляют следующим образом.

Исходную нефть по линии 1 направляют на блок электрообессоливания 2, затем по линии 3 направляют на блок атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки 4. Керосиновую фракцию по линии 5 направляют на блок гидроочистки 6 и затем по линии 7 на блок 8 получения реактивного топлива, которое отводят на блок 9 смещения с присадками. Дизельную фракцию по линии 10 подают в блок защелачивания и отстоя 11. Сюда же по линии 12 направляют прямоугольную керосиновую фракцию. Целевое дизельное топливо получают компаундированием дизельной фракции, отводимой по линии 13, и фракций, отводимых с различных стадий процесса по линиям 14-15. По линии 16 поступает остаточная керосиновая фракция, полученная при вторичной перегонки бензиновой фракции.

На фиг. 2 изображен поперечный разрез используемого для осуществления способа электродегидратора 17 с электродами 18.

На фиг. 3 изображена в общем виде колонна атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки с корпусом 19, узлом ввода нефти 20 и перекрестнопоточными насадками 21. Пакет перекрестнопоточных насадок 21 изображен в общем виде на фиг. 5. Расположение штуцеров 22 и 23 ввода сырья в колонну атмосферной или атмосферно-вакуумной перегонки показано на фиг.6.

Изобретением предусмотрены также вариации различных стадий получения реактивного и дизельного топлива, условно не показанные на принципиальной схеме (фиг. 1. ). Описываемый способ иллюстрируется нижеприведенным примером, представленным в виде таблицы.

Исходное сырье нефть, содержание серы 3,2%

Реализация разработанного способа позволяет обеспечить высокое качество нефтепродуктов и при этом снизить энергозатраты за счет утилизации технологической теплоты на промежуточных стадиях получения различных фракций разгонки нефти и содержащейся в целевых нефтепродуктах за счет улучшения процессов гидроочистки и риформинга при уменьшении гидравлического и аэродинамического сопротивления катализатора и более эффективного использования последнего на 3 5% и процессов защелачивания дизельных фракций на 2 5% компаундирования на 2 6%