ткань-основа тягового слоя веретенной ленты

Формула изобретения

Ткань-основа тягового слоя веретенной ленты, выполненная полотняным переплетением и содержащая основу из синтетических комплексных нитей и уток, включающая синтетическое волокно, отличающаяся тем, что ткань выполнена однослойным переплетением с коэффициентом уплотненности переплетения, равным 0,46 0,63, основа представляет собой полиэфирные нити номинальной плотности 27,7 29,4 текс, а уток одиночную или крученую в два сложения полиэфирно-капроновую или полиэфирно-вискозную пряжу линейной плотности 20 - 90 текс, при этом плотность нитей по основе равна 180 220 нитей на 10 см, а по утку 150 320 нитей на 10 см, при этом соотношение масс полиэфирного и капронового или полиэфирного и вискозного компонентов пряжи составляет (30 - 50) (70 50), а соотношение диаметров волокна и пряжи находится в пределах (1 30) 272.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к текстильной промышленности, в частности к тканевым основам тягового слоя веретенной ленты. Исходя из условий работы веретенной ленты в состоянии постоянного напряжения и при высоких скоростях ткани-основы тягового слоя должны обладать комплексом необходимых трудносовместимых свойств: прочностью и формоустойчивостью, т.е. не изменять размеры в условиях длительного действия постоянного напряжения (не разнашиваться); определенными фрикционными свойствами, т.е. не допускать, с одной стороны, проскальзывания, с другой стороны торможения со стороны ткани относительно стального веретена и приводного вала; не электризоваться при эксплуатации; изгибоустойчивостью, износостойкостью и устойчивостью к действию минеральных масел при заданных значениях толщины и массы 1 м²; достаточной адгезией к полимерному покрытию, т.е. материал не должен расслаиваться.

Кроме того, края ткани не должны разлохмачиваться при разрезании на типовом оборудовании и в условиях эксплуатации, а также должны обеспечивать возможность надежного склеивания концов веретенной ленты. Таким образом, тканевая основа тягового слоя веретенной ленты должна обеспечивать высокое качество, надежность, долговечность и стойкость к общему разрушению веретенной ленты.

Известна веретенная лента из капроновых комплексных нитей, широко используемая отечественной текстильной промышленностью для привода веретен кольцепрядильных и крутильных машин [1] Ткань имеет плотную структуру, высокие прочностные характеристики, изгибоустойчивость и износостойкость, однако она не обладает достаточной формоустойчивостью, т.е. обладает высокой ползучестью значительным увеличением первоначальной длины ленты при длительном действии постоянного напряжения в условиях эксплуатации и, как следствие, вызывает необходимость периодического укорачивания ленты и последующего соединения концов путем склеивания. Кроме того, клеевой шов получается жестким и имеет недостаточную прочность. Применение данной ткани приводит к большим потерям мощности в приводе вследствие одинаковых фрикционных характеристик поверхности ленты как со стороны веретена, так и со стороны вала. Данная ткань имеет значительную осыпаемость и интенсивно разлохмачивается в боковых кромках в процессе эксплуатации. Кроме того, ткань обладает неудовлетворительными электростатическими свойства и имеет низкие тепло- и термостойкость, приводя к подплавливанию ленты и быстрому разрушению при разогреве в процессе торможения веретен. Все вышеизложенное приводит к выходу ленты из строя в течение нескольких дней или недель.

Известна ткань-основа тягового слоя веретенной ленты, выполненная полотняным переплетением и содержащая основу из синтетических комплексных нитей, и уток, включающий синтетическое волокно [2] К недостаткам данной ткани следует отнести повышенную материалоемкость, недостаточную динамическую прочность клеевого шва и осыпаемость, что приводит к снижению эксплуатационных характеристик и долговечности веретенной ленты.

Технический результат, достигаемый в изобретении, улучшение эксплуатационных характеристик и долговечности путем повышения формоустойчивости, динамической прочности клеевого шва и снижения осыпаемости ткани-основы тягового слоя веретенной ленты.

Данный технический результат достигается за счет того, что в ткани-основы тягового слоя веретенной ленты, выполненной полотняным переплетением и содержащей основу из синтетических комплексных нитей и уток, включающий синтетическое волокно, ткань выполнена однослойным переплетением с коэффициентом уплотненности переплетения, равным 0,46 0,63. Основа представляет собой полиэфирные нити номинальной плотности 27,7 29,4 текс, а уток одиночную или крученую в два сложения полиэфирно-капроновую или полиэфирно-вискозную пряжу линейной плотности 20 90 текс. Плотность нити на основе равна 180 220 нитей на 10 см, а по утку 150 320 нитей на 10 см. Соотношение масс полиэфирного и капронового или полиэфирного и вискозного компонентов пряжи составляет 30 50: 70 50, а соотношение диаметров волокна и пряжи находится в пределах 1:(30-272).

Указанные отличительные особенности, т. е. состав и структура нитей и тканей предлагаемого технического решения в указанных диапазонах величин от ткани прототипа обеспечивают необходимые физико-механические и эксплуатационные характеристики ткани-основы тягового слоя веретенной ленты. Предложены следующие примеры вариантов тканей.

Пример 1. Ткань выполнена по основе из высокопрочных полиэфирных нитей 27,7 текс, по утку из крученой в два сложения полиэфирно-вискозной пряжи 20 текс (10 текс х 2) с коэффициентом уплотненности переплетения, равным 0,57, с числом нитей на 10 см по основе, равным 180, по утку 302. Соотношение масс полиэфирного и вискозного компонента равно 30:70, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:60. Пример 2. Ткань выполнена по основе из полиэфирных нитей 27,7 текс, по утку из крученой в два сложения полиэфирно-вискозной пряжи 20 текс (10 текс х 2) с коэффициентом уплотненности переплетения 0,63 с числом нитей на 10 см по основе равным 184, по утку 314. Соотношение масс полиэфирного и вискозного компонента равно 50:50, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:80.

Пример 3. Ткань выполнена по основе из полиэфирных комплексных нитей 29,4 текс по утку из крученой в 2 сложения полиэфирно-вискозной пряжи 37,0 текс (18,5 текс х 2) с коэффициентом уплотненности переплетения 0,46, с числом нитей на 10 см по основе 183, по утку 306. Соотношение масс полиэфирного и вискозного компонента равно 30:70, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:148.

Пример 4. Ткань выполнена по основе из полиэфирных комплексных нитей 29,4 текс, по утку из крученой в 2 сложения полиэфирно-вискозной пряжи 37,0 текс (18,5 текс х 2) с коэффициентом уплотненности переплетения 0,57, с числом нитей на 10 см на основе 187, по утку 299. Соотношение масс полиэфирного и вискозного компонента равно 30:70, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:150.

Пример 5. Ткань выполнена по основе из полиэфирных комплексных нитей 29,4 текс по утку из крученой в два сложения полиэфирно-вискозной пряжи 37,0 текс (18,5 текс х 2) с коэффициентом уплотненности переплетения 0,63, с числом нитей на 10 см по основе 181, по утку 313. Соотношение масс полиэфирного и вискозного компонента равно 30:70, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:145.

Пример 6. Ткань выполнена на основе из полиэфирных комплексных нитей 27,7 текс, по утку из одиночной полиэфирно-капроновой пряжи 72 текс с коэффициентом уплотненности переплетения 0,46, с числом нитей на 10 см по основе 198, по утку 228. Соотношение масс полиэфирного и капронового компонента равно 30:70, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:218.

Пример 7. Ткань выполнена по основе из полиэфирных комплексных нитей 29,4 текс, по утку из одиночной полиэфирно-капроновой пряжи 75 текс с коэффициентом уплотненности переплетения 0,57, с числом нитей на 10 см по основе 196, по утку 224. Соотношение масс полиэфирного и капронового компонента равно 50:50, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:230.

Пример 8. Ткань по основе из полиэфирных комплексных нитей 27,7 текс, по утку из одиночной полиэфирно-капроновой пряжи 90 текс с коэффициентом уплотненности переплетения 0,63, с числом нитей на 10 см по основе 180, по утку 220. Соотношение масс полиэфирного и капронового компонента равно 50:500, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:132.

Пример 9. Ткань выполнена по основе из полиэфирных комплексных нитей 29,4 текс, по утку из одиночной полиэфирно-капроновой пряжи 90 текс с коэффициентом уплотненности переплетения 0,46, с числом нитей на 10 см по основе 185, по утку 220. Соотношение масс полиэфирного и капронового компонента равно 30:70, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:272.

Пример 10. Ткань выполнена по основе из полиэфирных комплексных нитей 29,4 текс, по утку из одиночной полиэфирно-капроновой пряжи 76 текс с коэффициентом уплотненности переплетения 0,57, с числом нитей на 10 см по основе 196, по утку 224. Соотношение масс полиэфирного и капронового компонента равно 30:70, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:172.

Пример 11.

Ткань выполнена по основе из полиэфирных нитей 27,7 текс, по утку из одиночной полиэфирно-капроновой пряжи 76 текс с коэффициентом уплотненности переплетения 0,57, с числом нитей на 10 см по основе 198, по утку 226. Соотношение масс полиэфирного и капронового компонента равно 30:70, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:230.

Пример 12. Ткань выполнена по основе из полиэфирных комплексных нитей 29,4 текс, по утку из одиночной полиэфирно-капроновой пряжи 76 текс с коэффициентом уплотненности переплетения 0,63, с числом нитей на 10 см по основе 197, по утку 228. Соотношение масс полиэфирного и капронового компонента равно 30:70, а соотношение диаметров волокна и пряжи равно 1:127.

В табл. 1 представлены диапазоны величин физико-механических и эксплуатационных характеристик предлагаемой ткани. Из табл. 1 следует, что снизилась поверхностная плотность, т.е. материалоемкость, улучшились единичные показатели, отвечающие за формоустойчивость ткани, а именно: удлинение при разрыве, модуль деформации, полная деформация растяжения при нагрузке 10 кг в течение 7200 сек, остаточная деформация растяжения. Все это в комплексе привело к повышению формоустойчивости как комплексного показателя. Кроме того, снизилась осыпаемость, а также существенно повысились капиллярность и водопоглощение ткани, что привело в конечном счете к повышению адгезионной прочности к полимерному покрытию и прочности клеевого шва.

Скрепление концов веретенной ленты на основе предлагаемой ткани производят резорцино-полиамидными клеями, содержащими муравьиную кислоту, пленочными полиамидными и другими клеями внахлест по заточке при температуре 175 5^oC. Прочность склеивания определяют на разрывной машине при скорости деформирования 50 мм/мин и температуре 22-2^oC, а также оценивают в динамике по времени вращения до разрыва на испытательном стенде. В табл. 2 представлена прочность клеевого шва предлагаемой ткани. Следует отметить, что динамическая прочность клеевого шва возросла в 5 14,5 раза.

Производственные испытания веретенных лент на основе предлагаемой ткани и прототипа проводили на кольцепрядильной машине П-76-5М6. В табл. 3 приведены эксплуатационные характеристики лент на основе предлагаемой ткани. Из табл. 3 следует отметить, что у новой ленты формоустойчивость возросла в 2 раза, существенно улучшилось соотношение коэффициентов трения со стороны ткани и полимерного покрытия, снизилось удельное поверхностное электрическое сопротивление на 1 3 порядка, полностью исчезли остаточные деформации, а адгезионная прочность связи эластомерного покрытия с тканевой основной оказалась выше прочности эластомерного покрытия.

Таким образом, из вышеизложенного следует, что применение предлагаемого технического решения привело к существенному повышению долговечности, т.е. временного ресурса работы в 3 4 раза по сравнению с прототипом.