способ управления процессом высокотемпературного нагрева тяжелых нефтяных остатков в трубчатой печи

Формула изобретения

Способ управления процессом высокотемпературного нагрева тяжелых нефтяных остатков в трубчатой печи, включающий измерение температуры реакционной смеси в точке, предшествующей зоне интенсивного карбидообразования, и воздействие на расход топлива при постоянстве соотношения расходов сырья и турбулятора, отличающийся тем, что определяют коэффициент теплопередачи от реакционной смеси к внутренней поверхности трубопровода в точке, предшествующей зоне интенсивного карбидообразования, и соответствующую ему температуру реакционной смеси, а на расход топлива воздействуют исходя из условия обеспечения неравенств

K^*_н K(T,) K^*_в,

T^*_p,н T_p() T^*_p,в,

где K(T,), K^*_н, K^*_в соответственно текущее, допустимые нижний и верхний пределы значения коэффициента теплопередачи от реакционной смеси к внутренней поверхности трубопровода;

T_p(), T^*_p,н, T^*_p,в соответственно текущее, допустимые нижний и верхний пределы значения температуры реакционной смеси;

время.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к технологическим процессам в нефтеперерабатывающей, нефтехимической, нефтегазовой, химической и в других отраслях промышленности с использованием трубчатых печей.

Известен способ контроля процесса в трубчатой печи и корректирования режима ее работы, основанный на измерении температуры или состава готового продукта на выходе из печи, по которым судят о характеристиках протекающего процесса и вводят соответствующую корректировку режима работы печи путем воздействия на подвод топлива в печь [1]

Известен также способ управления процессом в аналогичном объекте, включающий стабилизацию температуры пиролиза на входе в радиационную зону печи изменением количества подаваемого в конец конвекционной зоны сырья [2]

Известен также способ управления тепловым режимом трубчатой пиролизной печи, содержащей пиролизмеевик, горелки, трубопроводы для подачи топлива в них, общий трубопровод, причем трубопроводы для подачи топлива к горелкам, размещенным на начальном участке пиролизмеевика, и общий трубопровод снабжены регулируемыми клапанами, включающий измерение температуры и воздействие на общий расход топлива, воздействие на подачу топлива к горелкам на начальном уровне пиролизмеевика таким образом, что при снижении давления в общем трубопроводе уменьшают подачу топлива последовательно, начиная с нижней горелки, а при повышении давления в обратной последовательности [3]

Известен способ управления тепловым режимом процесса высокотемпературного нагрева тяжелых нефтяных остатков в трубчатой печи, включающий измерение температуры реакционной смеси на выходе из печи и в точке, предшествующей зоне интенсивного карбоидообразования, и воздействие на расход топлива по величине разности измеренных температур при постоянстве соотношения расходов сырья и турбулятора [4]

Известный способ не позволяет проводить непосредственное определение совокупности характеристик процесса в трубчатой печи, а предусматривает лишь измерение температуры реакционной смеси на контролируемых участках трубопровода и по их соотношению как по одной из характеристик процесса (известный способ предусматривает определение разности температур, измеренных на выходе из печи и в точке регулирования, предшествующей зоне интенсивного карбоидообразования), определить момент начала коксообразования.

Однако температура является лишь следствием внешних тепловых воздействий и теплофизических характеристик реакционной смеси, а изменение разности температур может быть достигнуто в результате изменения интенсивности тепловых воздействий от нагревательных элементов печи или омывающих трубопровод продуктов работы горелок на отдельные участки трубопровода. Кроме этого, невозможно точно определить, как будет развиваться зона карбоидообразования в тех или иных конкретных условиях работы печи. Можно ориентировачно выделить лишь предполагаемую зону возможного интенсивного коксообразования, до начала которой и проводится измерение в точке регулирования. В этом случае на чехле термопары, установленной в точке регулирования, также возможно отложение кокса, что снижает точность известного способа.

Поэтому известный способ делает возможным лишь ориентировочно оценить начало процесса интенсивного коксообразования, не позволяет в ходе пиролиза определить распределение интенсивности отложения кокса по участкам трубопровода, выявить участки с возможным локальным перегревом стенок. Следовательно, известный способ не включает возможность аварийного прогара закоксованных труб, недостаточно эффективно позволяет повысить время межремонтного пробега печи.

Изобретение позволяет устранить недостатки ближайшего аналога [4] благодаря тому, что в способе управления процессом высокотемпературного нагрева тяжелых нефтяных остатков в трубчатой печи, включающем измерение температуры реакционной смеси в точке, предшествующей зоне интенсивного карбоидообразования, и воздействие на расход топлива при постоянстве соотношения расходов сырья и турбулятора, определяют коэффициент теплопередачи от реакционной смеси к внутренней поверхности трубопровода в точке, предшествующей зоне интенсивного карбоидообразования, и соответствующую ему температуру реакционной смеси, а на расход топлива воздействуют исходя из условия обеспечения неравенств



где K(T,), K^*_н, K^*_в соответственно текущее, допустимые нижний и верхние пределы значения коэффициента теплопередачи от реакционной смеси к внутренней поверхности трубопровода;

T_p(), T^*_р,н, T^*_р,в соответственно текущее, допустимые нижний и верхний пределы значения температуры реакционной смеси;

время.

На фиг.1 представлена система управления процессом высокотемпературного нагрева нефтяных остатков в трубчатой печи, реализующая предложенный способ; на фиг.2 размещение устройства для определения коэффициента теплопередачи от реакционной смеси к внутренней поверхности трубопровода и температуры реакционной смеси на трубопроводе змеевика.

На фиг.1 представлена система управления процессом высокотемпературного нагрева тяжелых нефтяных остатков в трубчатой печи, содержащая трубчатый змеевик 1, трубопроводы для подачи сырья 2, турбулятора 3 и топлива 4 к горелкам, регуляторы расхода сырья 5 и турбулятора 6, устройство 7 для определения коэффициента теплопередачи от реакционной смеси 8 к внутренней поверхности и блок 9 вычисления величины коррекции расхода топлива.

На фиг.2 представлено размещение устройства для определения коэффициента теплопередачи от реакционной смеси к внутренней поверхности трубопровода и температуры реакционной смеси, содержащего теплоподводящие элементы 10 и 11, термодатчики 12, на фиг.2 показано также направление тепловых потоков q₁ и q₂, температуры на поверхности теплоподводящих элементов T_1н, T_1вн, T_2н и T_2вн.

Тепловой поток от горелок (на фиг.1 не показаны) передается наружной поверхности трубопровода 1, далее путем теплопроводности распределяется по теплопроводящим элементам 10 и 11, а затем передается реакционной смеси 8 либо непосредственно, либо через слой отложений на внутренней поверхности трубопровода 1.

В случае, например, когда между внутренней поверхностью трубопровода 1 и реакционной смесью 8 теплообмен определяется конвективной и кондуктивной (через слой отложений коксообразований в трубопроводе) составляющими и неизвестными являются температура T_p() и коэффициент теплопроводности K(T,) от реакционной смеси 8 к внутренней поверхности трубопровода 1, а между наружной поверхностью последнего и нагретой горелками атмосферной печи существует конвективный теплообмен, можно ограничиться двумя теплопроводящими элементами.

Поскольку коэффициенты теплопроводости теплопроводящих элементов 10 и 11 различны, тепловые потоки q₁() и q₂() отводимые по ним, будут также различными (в примере реализации теплопроводящие элементы изготовлены из ниобия, термодатчики XA термопары) и также различны в местах установки теплопроводящих элементов 10 и 11 температуры T_{1 вн}(), T_{2 вн}() внутренней поверхности трубопровода 1.

Решая совместно уравнения



где T_p() температура реакционной смеси,

F площадь поперечного сечения теплопроводящих элементов,

время,

находят коэффициент теплопроводности от реакционной смеси 8 к внутренней поверхности трубопровода 1, характеризующий толщину слоя коксообразования на стенке трубопровода 1:



и температуру реакционной смеси 8



Значения тепловых потоков q₁() и q₂() находят, решая обратную задачу теплопроводности в следующей постановке:



где _i, C_i(T_i), _i(T_i) плотность, теплоемкость и коэффициент теплопроводящего элемента;

T_i температура;

время;

x координата точки в теплопроводящем элементе;

x_j координата точки измерения температуры в теплопроводящем элементе;

i=1,2 номер теплопроводящего элемента;

j=1,2 количество точек измерения температуры.

Значения температур T_1,вн и T_2,вн находят путем непосредственного измерения.

Источники информации

1. Авт.св. СССР N 181624, кл. C 10G 9/20, 1966.

2. Авт.св. СССР N 292366, кл. B 01C 3/00, 1968.

3. Авт.св. СССР N 446536, кл. C 10G 9/20, 1972.

4. Авт.св. СССР N 430650, кл. C 10G 9/20, 1973.