деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия

Формула изобретения

Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия, содержащий магний, цирконий и бериллий, отличающийся тем, что он дополнительно содержит скандий, церий, бор и по крайней мере один металл из группы, содержащей хром, титан и ванадий, при следующем соотношении компонентов, мас.

Магний 5,8 6,8

Цирконий 0,02 0,15

Бериллий 0,0001 0,01

Скандий 0,2 0,5

Церий 0,001 0,01

Бор 0,001 0,01

По крайней мере один металл из группы, содержащей хром, титан и ванадий

0,02 0,2

Алюминий Остальноео

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к металлургии сплавов, в частности деформируемых термически неупрочняемых сплавов, предназначенных для использования в виде деформированных полуфабрикатов в качестве конструкционного материала.

Известен термически неупрочняемый сплав на основе алюминия следующего химического состава, мас.

Магний 5,8 6,9

Марганец 0,5 0,8

Титан 0,02 0,1

Бериллий 0,0002 0,005

Алюминий Остальное

(см. ГОСТ 4784-74).

Однако существующий сплав имеет низкие прочностные свойства и низкие показатели сверхпластичности при высокой технологической пластичности, высокой коррозийной стойкости и хорошей свариваемости.

Известен деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия следующего химического состава, мас.

Магний 5,5 6,5

Марганец 0,8 1,1

Цирконий 0,02 0,1

Бериллий 0,0001 0,005

Алюминий Остальное

(см. Алюминиевые сплавы. Промышленные деформируемые, спеченные и литейные алюминиевые сплавы. Справочное руководство М. Металлургия, 1972, с. 44, прототип).

Однако прочностные свойства известного сплава невысоки, невысоки и показатели сверх- пластичности, хотя сплав обладает хорошей свариваемостью, достаточно высокой технологической пластичностью, в частности достаточно хорошей прокатываемостью, и высокими эксплуатационными свойствами.

Предлагается деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия, содержащий магний, цирконий и бериллий, в который дополнительно введены скандий, церий, бор и по крайней мере один металл из группы, содержащий хром, титан, ванадий, и компоненты взяты в следующем соотношении, мас.

Магний 5,8 6,8

Цирконий 0,02 0,15

Бериллий 0,0001 0,01

Скандий 0,2 0,5

Церий 0,001 0,01

Бор 0,001 0,01

По крайней мере один металл из группы, содержащий хром, титан, ванадий - 0,02 0,2

Аалюминий Остальное

Технический результат изобретения повышение прочности сплава и сварных соединений, а также улучшение показателей сверхпластичности, что позволит повысить конструктивную прочность сварных и несварных конструкций из предлагаемого сплава, снизить вес конструкций, расширить номенклатуру деталей, получаемых сверхпластической формовки, повысить их жестокость и снизить вес.

При заявленном содержании и соотношении компонентов в предлагаемом сплаве образуются вторичные выделения дисперсных частиц интерметаллидов, содержащих алюминий и переходные металлы, входящие в состав сплава. Происходит непосредственное упрочнение сплава частицами интерметаллидов и торможение рекристаллизационных процессов при нагреве, что значительно повышает прочность сплава. Деформированные полуфабрикаты из сплава предлагаемого состава имеют нерекристаллизованную /полигонизованную/ структуру с очень мелкими субзернами, характеризующуюся высокой термической стабильностью.

В то же время за счет достаточно пластичной матрицы, представляющей собой, в основном, твердый раствор магния в алюминии, сохраняется достаточно высокая технологическая пластичность сплава.

При сварке плавлением сплава предлагаемого состава интерметаллидные частицы повышают прочность сварного шва, а благодаря высокой устойчивости нерекристаллизованной структуры повышается прочность околошовной зоны, что в итоге приводит к повышению прочности сварных соединений.

Полигонизованная структура с малыми размерами субзерен способствует повышению деформационной способности сплава в режиме сверхпластичности, повышая тем самым показатели сверхпластичности.

Дополнительным фактором, способствующим повышению прочностных свойств сплава и показателей сверхпластичности, является мелкозернистая недендритная структура слитка, образующаяся за счет модифицируемого действия скандия в сочетании с добавками других переходных металлов, входящих в состав сплава, и наследуемая деформированным полуфабрикатом.

Пример. С использованием технического алюминия марки А85, чушкового магния МГ 90, двойных лигатур алюминий-цирконий, алюминий-бериллий, алюминий-скандий, алюминий-церий, алюминий-бор, алюминий-хром, алюминий-титан и алюминий-ванадий в электропечи готовили расплав и методом полунепрерывного литья отливали плоские слитки сечением 165х550 мм из сплава предлагаемого состава, а также из известного сплава /см. табл. 1/.

Слитки гомогенизировали, затем подвергали механической обработке до толщины 140 мм. Полученные таким образом плоские литые гомогенизированные заготовки нагревали до 400^oC и прокатывали на стане горячей прокатки до толщины 7 мм. Горячекатанные заготовки толщиной 7 мм прокатывали затем на стане холодной прокатки до конечных толщин 2 и 1 мм. Листы толщиной 2 и 1 мм отжигали при 325^oC. Отожженные листы толщиной 2 и 1 мм служили материалом для испытаний.

В качестве показателя технологической пластичности при прокатке брали максимальную длину поперечных трещин l_тр, которые образовались на боковых кромках горячекатанной заготовки в процессе горячей прокатки, имея в виду, что чем меньше длина поперечной трещины, тем выше технологическая пластичность.

В качестве прочностных характеристик брали предел прочности _в и предел текучести _0,2, которые определяли путем испытания на расстоянии при комнатной температуре стандартных плоских образцов, вырезанных из отожженных листов толщиной 2 мм в поперечном направлении.

Для определения прочности сварных соединений карточки размером 100х300 мм, вырезанные из отожженных листов толщиной 2 мм, сваривали аргонодуговой сваркой вольфрамовым электродом, используя в качестве присадного материала узкие полоски /"лапша"/, вырезанные из листьев толщиной 1 мм, при этом состав основного свариваемого сплава и состав присадочного материала был один и тот же. Из сварных пластин вырезали стандартные сварные образцы с поперечным расположением сварного шва, которые испытывали при комнатной температуре с определением предела прочности сварного образца ^c_в^в, при этом усиление и проплав сварного шва не удаляли.

В качестве показателя сверхпластичности брали величину относительного удлинения до разрыва плоских поперечных образцов с длиной рабочей части 14 мм, вырезанных из отожженных листов толщиной 1 мм. Данные образцы испытывали на растяжение в условиях проявления сверхпластичности, а именно с постоянной скоростью деформации e, равной 610^-3с^-1 при температуре 475^oC.

Результаты испытаний приведены в табл.2.

Как видно из табл.2, предлагаемый сплав обладает более высокими прочностными свойствами /предел прочности выше на 60-80 МПа, предел текучести на 90-130 МПа, предел прочности сварных соединений на 37-45 МПа/ и более высокими показателями сверхпластичности /относительное удлинение в условиях проявления сверхпластичности в 2,8-3 раза выше/, чем известный сплав при сохранении технологической пластичности, что позволяет на 15-20% снизить вес конструкции, расширить номенклатуру деталей, получаемых сверхпластической формовкой и за счет увеличения их жесткости снизить их вес на 15-30% Кроме того, в случае применения предлагаемого сплава в качестве присадочного материала при сварке плавлением на 10-15% повышается прочность сварных соединений.