безникелевый электрод для холодной дуговой сварки серого и высокопрочного чугуна и чугуна со сталью

Формула изобретения

Безникелевый электрод для холодной дуговой сварки серого и высокопрочного чугуна и чугуна со сталью, состоящий из стального низкоуглеродистого стержня с нанесенным на него покрытием, содержащим мрамор, плавиковый шпат, полевой шпат, феррованадий, поташ, жидкое стекло, отличающийся тем, что покрытие дополнительно содержит медный порошок при следующем соотношении компонентов, мас.%:

Мрамор - 5 - 9,5

Плавиковый шпат - 10 - 19

Полевой шпат - 1 - 8

Феррованадий - 55,5 - 59,5

Медный порошок - 13,5 - 20

Поташ - 1 - 5

Жидкое стекло - 25 - 35 к сумме остальных составляющих,

причем соотношение феррованадия и медного порошка составляет (3 - 4,1) : 1, а отношение D/d = 1,7 - 1,85, где D - диаметр электрода с покрытием, мм, d - диаметр стержня.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области производства сварочных материалов и может быть использовано в судостроении, энергетическом и химическом машиностроении, нефте- и газодобывающей промышленности, теплоэнергетике, коммунальном хозяйстве и других отраслях промышленности для сварки и ремонта без подогрева конструкций и изделий из высокопрочного и серого чугуна и чугуна в сочетании со сталью: котлов, корпусов, станин, люков, батарей, радиаторов, отливок, трубопроводов, запорной арматуры (клапаны, вентили, задвижки), решеток ограждений и т.д.

Известны сварочные электроды и материалы, используемые для указанной цели в соответствующих отраслях промышленности (а.с. N 1799317, электрод марки ЦЧ-4 "Технология и оборудование сварки плавлением", А.И. Акулов, Г.А. Бельчук, В. П. Демянцевич, Москва, "Машиностроение", 1977 г., стр. 335), а также другие аналоги, указанные в патентной и научно-технической литературе.

Наиболее близким к заявляемому электроду по назначению и составу компонентов является электрод по а.с. N 125853 ("Бюллетень изобретений" N 22, 1966 г.), состоящий из стального стержня и электродного покрытия, содержащего в мас.%:

Феррованадий или феррониобий - 60-70

Титановый порошок - 40-50

Мрамор или доломит - 6-18

Плавиковый шпат или ферротитан - 6-18

Ферросилиций или полевой шпат - 1-10

Поташ или калиевая селитра - 1-10

Жидкое стекло - 20-30

Основными недостатками этих электродов являются следующие. Шов получается твердым и прочным, но имеет недостаточную пластичность, что существенно уменьшает возможность релаксации сварочных напряжений и повышает вероятность образования трещин сварных соединений. При сварке без подогрева по границе сплавления образуются отбеленные участки (ледебурит и мартенсит), что повышает твердость околошовной зоны до HV 500-600. Это приводит к неудовлетворительной обрабатываемости сварных соединений режущим инструментом и снижает сопротивляемость трещинам в околошовной зоне.

При применении известных электродов для сварки изделий с достаточно большой толщиной стенок (свыше 10-20 мм), при заварке дефектов чугунных отливок большой толщины (50-100 мм) и массы во избежание появления трещин и значительного повышения твердости в зоне термического влияния необходим предварительный подогрев до 300-400^oC.

Целью изобретения является создание безникелевого электрода для холодной дуговой сварки серого и высокопрочного чугуна и чугуна со сталью, позволяющего улучшить качество сварных соединений, повысить пластичность и сопротивляемость образованию трещин, снизить твердость металла шва и околошовной зоны, получить удовлетворительную обрабатываемость резанием сварных соединений.

Поставленная цель достигается тем, что в состав покрытия электрода, содержащий мрамор, плавиковый шпат, полевой шпат, феррованадий, поташ, жидкое стекло, дополнительно вводят медный порошок, а феррованадий взят в оптимальном количестве 55,5-59,5% при следующем соотношении компонентов, мас.%:

Мрамор - 5-9,5

Плавиковый шпат - 10-19

Полевой шпат - 1-8

Феррованадий - 55,5 - 59,5

Медный порошок - 13,5-20

Поташ - 1-5

Жидкое стекло - 25-55 к сумме остальных составляющих,

причем соотношение феррованадия и медного порошка составляет (3-4,1):1, а отношение D/d = 1,7-1,85, где

D - диаметр электрода с покрытием, мм,

d - диаметр стержня, мм.

Введение в покрытие меди в виде порошка в количестве 13,5-20% способствует повышению пластичности и снижению твердости металла шва. Это обеспечивает хорошую обрабатываемость шва резанием. Кроме того, более пластичный и менее твердый металл шва способствует частичной релаксации сварочных напряжений, уменьшая вероятность образования трещин в сварных соединениях. Медь не образует соединений с углеродом, но ее наличие в сплаве уменьшает растворимость углерода в железе и способствует графитизации. Поэтому, попадая в зону неполного расплавления, прилегающую ко шву, путем частичной диффузии в чугун, медь уменьшает вероятность отбеливания, снижает твердость околошовной зоны. Введение медного порошка менее 13,5% ухудшает пластичность и повышает твердость на границе сплавления. Количество меди в электродном покрытии свыше 20% при многослойной сварке приводит к ухудшению смачивания предыдущих слоев металла шва из-за увеличения образования Cu₂O, что может способствовать повышенному порообразованию в шве.

Содержание в покрытии феррованадия должно быть в количестве 55,5-59,5%. Отличительная особенность сварки чугуна стальными электродами с карбидообразующим элементом (ванадием) в покрытии - связывание углерода, поступающего в шов из основного металла - чугуна, в труднорастворимые мелкодисперсные карбиды. Карбиды ванадия столь прочны, что углерод, находящийся в них, не участвует в фазовых превращениях. Металл шва имеет ферритную структуру с нетвердыми включениями мелкодисперсных карбидов и поддается механической обработке. Однако количество введенного феррованадия должно быть оптимальным и составлять 55,5-59,5%. При содержании феррованадия менее 55,5% происходит появление отбеленных участков в зоне неполного расплавления из-за того, что ванадия не хватает для связывания всего углерода, поступающего в шов из чугуна, избыток углерода образует карбид железа. В связи с этим значительно повышается твердость металла шва и зоны линии сплавления. Это приводит к увеличению вероятности появления трещин и ухудшению обрабатываемости сварных соединений.

При содержании феррованадия в покрытии более 59,5% происходит повышение прочности и снижение вязкости металла шва и особенно околошовной зоны. По-видимому, в этом случае, хотя весь углерод, поступающий в шов, связывается ванадием и карбида железа не образуется, однако имеется избыточный ванадий, который растворяется в металле шва и участке неполного расплавления зоны термического влияния, ухудшая качество сварных соединений. Это связано еще и с тем, что ванадий наряду с серой наиболее сильно задерживает процесс графитизации (оказывает отбеливающее влияние) в зоне неполного расплавления. Поэтому содержание феррованадия в покрытие 55,5-59,5% является оптимальным с точки зрения как связывания всего углерода, поступающего в наплавленный металл из чугуна, в карбиды ванадия, так и обеспечения минимально возможного отбеливающего влияния избыточного ванадия.

Причем соотношение феррованадия и медного порошка должно быть (3-4,1):1. Оно является оптимальным с точки зрения получения качественных сварных соединений с высокой пластичностью и вязкостью.

При увеличении соотношения феррованадия и медного порошка ухудшаются вязкость и пластические свойства металла сварных соединений, возрастает вероятность образования трещин из-за проявления неблагоприятного воздействия увеличенного количества ванадия и уменьшения содержания меди в шве. Уменьшение этого соотношения приводит к увеличению твердости металла околошовной зоны и повышению опасности порообразования в шве за счет образования Cu₂O.

Отношение D/d должно быть 1,7-1,85, где D - диаметр электрода с покрытием, мм, d - диаметр стержня электрода, мм. При этом отношении D/d обеспечивается оптимальное содержание ванадия и меди в наплавленном металле, его высокая пластичность при удовлетворительных сварочно-технологических характеристиках электродов.

При D/d < 1,7 ухудшается защита расплавленного металла электрода и сварочной ванны от накопления вредных примесей (кислорода, азота), что уменьшает пластичность наплавленного металла.

При D/d > 1,85 снижается стойкость покрытия против механических повреждений (осыпание, откалывание при относительно легких ударах, в процессе нагрева электрода), увеличиваются потери металла электрода на разбрызгивание.

В ЦНИИ КМ "Прометей" проведен комплекс лабораторных и опытно-промышленных работ по изготовлению, испытаниям, практическому опробованию предлагаемых электродов для сварки чугуна и чугуна со сталью. Электроды были изготовлены в опытном производстве ЦНИИ КМ "Прометей" на установке для производства покрытых металлических электродов Швейцарской фирмы "Эрликон". Опытные образцы электродов опробованы при дуговой сварке встык пластин с V-образной разделкой кромок толщиной 10-20 мм из серого чугуна марки СЧ 32-52, высокопрочного чугуна марки ВЧ 40-10, а также их сочетаний со сталью марки Ст. 3. Сварка велась без предварительного подогрева на постоянном токе обратной полярности. Режимы сварки были следующими: диаметр электрода 3 мм, J_св = 60-80 А, положение шва - нижнее, диаметр электрода 4 мм, J_св = 90-110 А, положение шва - нижнее.

Визуальный осмотр и радиографический контроль сварных соединений показал отсутствие недопустимых дефектов: трещин, непроваров, прожогов, включений с надрезом. Из металла сварных соединений изготовлены и испытаны образцы для определения химического состава и механических свойств. Одновременно проводились испытания известных электродов. Химический состав предлагаемого и известного сварочного электрода представлен в таблице 1. Результаты сравнительных испытаний прототипа и заявляемого электрода представлены в таблице 2.

Результаты сравнительных испытаний показывают, что заявляемый состав при несколько меньшем, чем у известного, уровне прочности обеспечивает в металле шва и околошовной зоне более высокую пластичность и меньшую твердость, обеспечивает высокую сопротивляемость образованию трещин и удовлетворительную обрабатываемость резанием как металла шва, так и околошовной зоны при сварке без подогрева.

Ожидаемый технико-экономический эффект выразится в повышении качества металла сварных соединений при сварке изделий из чугуна и чугуна со сталью без подогрева предлагаемыми безникелевыми электродами, повышении пластичности и сопротивляемости образованию трещин сварных соединений, обеспечении их удовлетворительной обрабатываемости стандартным режущим инструментом, что приведет к увеличению ресурса работы конструкций и деталей из чугуна, экономии дефицитных сварочных материалов, снижению стоимости сварочных работ и работ по механической обработке.