радиодальномер

Формула изобретения

Радиодальномер, ведущая станция которого, получившая название центрального пункта измерений, содержит первый генератор линейно-частотной модуляции импульсов, выход которого параллельно соединен с "N" первыми формирователями зондирующего и гетеродинного сигналов, и последовательное соединение первого усилителя, первого развязывающего блока, второй выход которого соединен с входом первого приемника, и первой антенны, последовательное соединение первого смесителя, второй вход которого соединен с вторым выходом первого формирователя зондирующего и гетеродинного сигналов, первого полосового фильтра, первого блока поиска по дальности и первого блока синхронизации и формирования временной подставки, второй выход которого соединен с вторым входом первого формирователя зондирующего и гетеродинного сигналов, а третий выход соединен с третьим входом первого цифрового сумматора, каждая из "N" одинаковых ведомых станций содержит последовательное соединение второй антенны, второго развязывающего блока, первый вход которого соединен с выходом второго усилителя, второго приемника, второго блока синхронизации и формирования временной подставки, второго генератора линейно-частотной модуляции импульсов и второго формирователя зондирующего и гетеродинного сигналов, второй вход которого соединен с вторым выходом второго блока синхронизации и формирования временной подставки, отличающийся тем, что в ведущую станцию дополнительно введены генератор тактовых импульсов, выход которого параллельно соединен с входами первого генератора линейно-частотной модуляции и первого усилителя, выход первого приемника параллельно соединен с первыми "N" одинаковыми каналами обработки, каждый из которых содержит первый демодулятор, выход которого соединен с входом первого блока прецизионных измерений, выходы которого соответственно соединены с первым и вторым входами первого цифрового сумматора, который последовательно соединен с решающим устройством и электронно-вычислительной машиной, которая в цифровой форме выдает информацию о расстоянии между произвольными подвижными объектами в любой момент времени, в ведомую станцию дополнительно введен модулятор, вход которого соединен с выходом второго формирователя зондирующего и гетеродинного сигналов, а выход соединен с входом второго усилителя, и введены два одинаковых вынесенных устройства - дополнительные пункты измерений, каждый из которых содержит последовательное соединение третьей антенны, третьего приемника, второго полосового фильтра, третьего генератора линейно-частотной модуляции, выход которого параллельно соединен с "N" третьими формирователями зондирующего и гетеродинного сигналов, выход третьего приемника параллельно соединен с вторыми "N" одинаковыми каналами обработки, каждый из которых содержит последовательное соединение второго демодулятора, второго смесителя, второй вход которого соединен с вторым выходом третьего формирователя зондирующего и гетеродинного сигналов, и третьего полосового фильтра, выход которого параллельно соединен как с последовательным соединением второго блока прецизионных измерений, первый и второй выходы которого соответственно соединены с первым и вторым входами второго цифрового сумматора, и второго цифрового сумматора, так и с последовательным соединением второго блока поиска по дальности и третьего блока синхронизации и формирования временной подставки, второй вход которого соединен с вторым входом третьего формирователя зондирующего и гетеродинного сигналов, а третий выход соединен с третьим входом второго цифрового сумматора, причем выход этого цифрового сумматора из первого дополнительного пункта измерений соединен с вторым входом решающего устройства, а выход второго дополнительного пункта измерений соединен с третьим входом решающего устройства.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано для прецизионного определения расстояния между произвольным количеством подвижных объектов в любой момент времени.

Известен импульсный светодальномер с пассивным отражателем [1], использующий временной метод измерения расстояния на основе принципа обратной связи.

Известный светодальномер состоит из ведущей и ведомой станций, установленных на произвольных подвижных объектах, между которыми требуется определить расстояние. Ведущая станция содержит передатчик оптического диапазона, приемопередающую систему (антенна оптического диапазона), приемник оптического диапазона и частотомер в качестве осредняющего счетчика. Ведомая станция состоит из пассивного отражателя, в качестве которого, как правило, используется уголковый отражатель. Информация о расстоянии между объектами в цифровой форме вырабатывается осредняющим счетчиком и пропорциональна частоте формируемой за счет обратной связи импульсной последовательности зондирующего сигнала.

Схема построения известного светодальномера за счет использования отсчетов времени запаздывания отраженных импульсов имеет принципиально невысокую точность измерений, сильно зависит от качества юстировки ведущей и ведомой станций, расстояния между ними, погодных условий и позволяет измерить расстояние только между двумя объектами.

Известен гетеродинный некогерентный радиодальномер (РД) с активным отражателем [2], использующий фазовый метод измерения расстояния.

Ведущая и ведомая станции известного радиодальномера, установленные на произвольных подвижных объектах, между которыми измеряют расстояние, излучают электромагнитные колебания разных, но близких частот: ведущая - частоту f₁, а ведомая - частоты f₂ и F₂, причем f₁f₂, а F₂<, f₂. Ведущая станция содержит высокочастотный (ВЧ) передатчик, ВЧ и низкочастотный (НЧ) приемники, приемопередающую антенну, смеситель и фазометр. Ведомая станция содержит ВЧ приемник, ВЧ и НЧ передатчики, приемопередающую антенну и смеситель. Информация о расстоянии между объектами определяется фазометром ведущей станции и пропорциональна разности фаз между ВЧ и НЧ колебаниями.

Схема построения известного РД для обеспечения необходимой ширины зоны однозначности измерений требует значительного усложнения за счет одновременного использования нескольких пар несущих частот электромагнитных колебаний, что принципиально не позволяет увеличить число объектов, между которыми измеряется расстояние.

Наиболее близким техническим решением к предлагаемому изобретению является радиодальномер [3] , работающий в режиме излучения радиоимпульсов с линейной частотной модуляцией (ЛЧМ), в котором для измерения расстояния между объектами используется двухшкальная измерительная система, основанная на определении положения инвариантной к дальности характерной точки половинной мощности на нижнем крае энергетического спектра преобразованного отраженного сигнала, образующегося в результате гетеродинирования принимаемого отраженного сигнала копией зондирующего ЛЧМ радиоимпульса, смещенной относительно него по частоте на величину первой промежуточной частоты приемного тракта и совмещенной по времени с отраженным сигналом.

Известный радиодальномер состоит из ведущей станции, которая содержит последовательное соединение первого генератора ЛЧМ импульсов и первого формирователя зондирующего и гетеродинного сигналов (ФЗГС), второй вход которого соединен с вторым выходом первого блока синхронизации и формирования временной подставки (БСФВП), первый выход которого соединен как с входом первого генератора ЛЧМ импульсов, так и с выходом первого усилителя, последовательно соединенного с первым развязывающим блоком (РБ) и первой антенной, к второму выходу первого РБ последовательно подключены первый смеситель, второй вход которого соединен с вторым выходом ФЗГС, первый приемник, выход которого параллельно соединен с вторым, третьим и четвертым смесителями, блок поиска по дальности (БПД) и первый БСФВП, третий выход которого соединен с первым входом цифрового сумматора, второй смеситель, к выходу которого параллельно подключены как последовательное соединение первого полосового фильтра (ПФ), первого квадратора, первого фильтра нижних частот (ФНЧ), первого сумматора, первого аттенюатора, второго аттенюатора, первого вычитателя и регулируемого усилителя, второй вход которого соединен с выходом генератора опорной частоты (ГОЧ), так и последовательное соединение второго ПФ, второго квадратора, второго ФНЧ, второго сумматора, второго вычитателя, второй вход которого соединен с выходом первого аттенюатора, и третьего сумматора, второй вход которого соединен с выходом регулируемого усилителя, третий смеситель, к выходу которого параллельно подключены как последовательное соединение третьего ПФ, третьего квадратора, третьего ФНЧ, выход которого соединен с вторым входом второго сумматора, и третьего вычитателя, второй вход которого соединен с выходом второго ФНЧ, а выход соединен с вторым входом первого вычитателя, так и последовательное соединение четвертого ПФ, четвертого квадратора, четвертого ФНЧ, выход которого соединен с вторым входом первого сумматора, к выходу третьего сумматора параллельно подключены как последовательное соединение первого амплитудного детектора (АД), пятого ФНЧ, первого перестраиваемого гетеродина, выход которого соединен с вторым входом второго смесителя и первого осредняющего счетчика, выход которого соединен с вторым входом цифрового сумматора, так и последовательное соединение второго АД, шестого ФНЧ, второго перестраиваемого гетеродина, выход которого соединен с вторым входом третьего смесителя и второго осредняющего счетчика, выход которого соединен с третьим входом цифрового сумматора, четвертый смеситель, к выходу которого параллельно подключены как последовательное соединение пятого ПФ, пятого квадратора, седьмого ФНЧ, третьего аттенюатора, четвертого вычитателя, интегратора, третьего перестраиваемого гетеродина, выход которого соединен с вторым входом четвертого смесителя и третьего осредняющего счетчика, выход которого соединен с четвертым входом цифрового сумматора, так и последовательное соединение шестого ПФ, шестого квадратора, восьмого ФНЧ, выход которого соединен с вторым входом четвертого вычитателя, причем выход цифрового сумматора является выходом дальномера, выдающим в цифровой форме информацию о расстоянии между ведущей и ведомой станциями, которая содержит последовательное соединение второй антенны, второго РБ, второго приемника, второго БСФВП, второго генератора ЛЧМ импульсов, второго ФЗГС, второй вход которого соединен с вторым выходом второго БСФВП, и второго усилителя, выход которого соединен с первым входом второго РБ.

Схема построения известного радиодальномера принципиально позволяет в текущем режиме времени прецизионно измерять расстояние только между двумя подвижными объектами, на которых установлены ведущая и ведомая станции.

Задачей настоящего изобретения является создание радиодальномера, выполняющего прецизионные измерения расстояния между произвольным количеством подвижных объектов в любой момент времени.

Техническим результатом предложенного РД является необходимое расширение числа участников измерений расстояния без потери прецизионной точности в реальном масштабе времени на основе частотного метода измерений за счет использования многошкальной измерительной системы.

Технический результат достигается тем, что в радиодальномер, ведущая станция которого, получившая название центрального пункта измерений (ЦПИ), содержит первый генератор ЛЧМ импульсов, выход которого параллельно соединен с "N" первыми ФЗГС, и последовательное соединение первого усилителя, первого РБ, второй выход которого соединен с входом первого приемника, и первой антенны, последовательное соединение первого смесителя, второй вход которого соединен с вторым выходом первого ФЗГС, первого ПФ, первого БПД, первого БСФВП, второй выход которого соединен с вторым входом первого ФЗГС, а третий выход соединен с третьим входом первого цифрового сумматора, а каждая из "N" одинаковых ведомых станций содержит последовательное соединение второй антенны, второго РБ, первый вход которого соединен с выходом второго усилителя, второго приемника, второго БСФВП, второго генератора ЛЧМ импульсов и второго ФЗГС, второй вход которого соединен с вторым выходом второго БСФВП, в ведущую станцию РД дополнительно введены генератор тактовых импульсов, выход которого параллельно соединен с входом первого генератора ЛЧМ импульсов, и первого усилителя, выход первого приемника параллельно соединен с первыми "N" одинаковыми каналами обработки, каждый из которых содержит первый частотный демодулятор, выход которого соединен с входом первого смесителя, выход первого ПФ соединен с входом первого блока прецизионных измерений, выходы которого соответственно соединены с первым и вторым входом первого цифрового сумматора, последовательно соединенного с решающим устройством и электронной вычислительной машиной (ЭВМ), которая в цифровой форме выдает информацию о расстоянии между произвольными подвижными объектами в любой момент времени, в ведомую станцию РД дополнительно введен частотный модулятор, вход которого соединен с выходом второго ФЗГС, а выход соединен с входом второго усилителя, и появились два одинаковых вынесенных устройства - дополнительные пункты измерений (ДПИ), каждый из которых содержит последовательное соединение третьей антенны, третьего приемника, второго ПФ, третьего генератора ЛЧМ импульсов, выход которого параллельно соединен с "N" третьими ФЗГС, выход третьего приемника параллельно соединен с вторыми "N" одинаковыми каналами обработки, каждый из которых содержит последовательное соединение второго частотного демодулятора, второго смесителя, второй вход которого соединен с вторым выходом третьего ФЗГС, и третьего ПФ, выход которого параллельно соединен как с последовательным соединением второго блока прецизионных измерений и второго цифрового сумматора, так и с последовательным соединением второго БПД и третьего БСФВП, второй выход которого соединен с вторым входом третьего ФЗГС, а третий выход соединен с третьим входом второго цифрового сумматора, причем выход этого сумматора из первого ДПИ соединен с вторым входом решающего устройства, а выход второго ДПИ соединен с третьим входом решающего устройства.

Общим для предлагаемого РД с прототипом признаком является использование одинаковых типовых элементов структурной схемы, одинаково соединенных в цепи, таких как два генератора ЛЧМ импульсов, два ФЗГС, два усилителя, два развязывающих блока, две антенны, два приемника, два БСФВП, одного БПД, смесителя, ПФ и цифрового сумматора, причем прототип можно рассматривать как частный случай предложенного РД, который прецизионно измеряет расстояние только между двумя подвижными объектами в реальном масштабе времени.

К отличиям предложенного РД относится усложнение его структурной схемы, связанное с одновременной параллельной обработкой дальномерной информации от "N" различных подвижных объектов и заключающееся в появлении дополнительных элементов в составе ведущего и ведомых блоков - генератора тактовых импульсов, частотных модуляторов и демодуляторов, блока прецизионных измерений, решающего устройства и ЭВМ, а также двух одинаковых ДПИ, каждый из которых содержит антенну, приемник, ПФ, генератор ЛЧМ импульсов, "N" канальную измерительную систему, каждый канал которой содержит частотный демодулятор, смеситель, ПФ, блок прецизионных измерений, ФЗГС, БПД, БСФВП и цифровой сумматор.

На фиг.1 изображена структурная схема предложенного "N" канального радиодальномера с указанием произвольного "i" канала прохождения сигналов от соответствующего подвижного объекта.

Этот радиодальномер (фиг.1), центральный пункт измерений которого, выполняющий роль ведущей станции, содержит первый генератор 1 тактовых импульсов, выход которого параллельно соединен как с первым генератором 2 ЛЧМ импульсов, выход которого параллельно соединен с "N" первыми формирователями 3 зондирующего и гетеродинного сигналов, так и с последовательным соединением первого усилителя 4, первого развязывающего блока 5, второй выход которого соединен с входом первого приемника 6, и первой антенны 7, выход первого приемника 6 параллельно соединен с первыми "N" одинаковыми каналами обработки, каждый из которых содержит последовательное соединение первого демодулятора 8, первого смесителя 9, второй вход которого соединен с вторым выходом первого полосового фильтра 10, выход которого параллельно соединен как с последовательным соединением первого блока 11 прецизионных измерений, первого цифрового сумматора 12 и решающего устройства 13, выход которого соединен с "i" входом ЭВМ 14, так и с последовательным соединением первого блока 15 поиска по дальности и первого блока 16 синхронизации и формирования временной подставки, второй выход которого соединен с вторым входом первого формирователя 3 зондирующего и гетеродинного сигналов, а третий выход соединен с третьим входом первого цифрового сумматора 12, каждая из "N" одинаковых ведомых станций, расположенных на произвольных подвижных объектах, содержит последовательное соединение второй антенны 17, второго развязывающего блока 18, второго приемника 19, второго блока 20 синхронизации и формирования временной подставки, второго генератора 21 ЛЧМ импульсов, второго формирователя 22 зондирующего и гетеродинного сигналов, второй вход которого соединен с вторым выходом второго блока 20 синхронизации и формирования временной подставки, модулятора 23 и второго усилителя 24, выход которого соединен с первым входом второго развязывающего блока 18, и два одинаковых дополнительных пункта измерений, каждый из которых содержит последовательное соединение третьей антенны 25, третьего приемника 26, второго полосового фильтра 27, третьего генератора 28 ЛЧМ импульсов, выход которого параллельно соединен с "N" третьими формирователями 29 зондирующего и гетеродинного сигналов, выход третьего приемника 26 параллельно соединен с вторыми "N" одинаковыми каналами обработки, каждый из которых содержит последовательное соединение второго демодулятора 30, второго смесителя 31, второй вход которого соединен с вторым выходом третьего формирователя 29 зондирующего и гетеродинного сигналов, и третьего полосового фильтра 32, выход которого параллельно соединен как с последовательным соединением второго блока 33 прецизионных измерений и второго цифрового сумматора 34, так и с последовательным соединением второго блока 35 поиска по дальности и третьего блока 36 синхронизации и формирования временной подставки, второй выход которого соединен с вторым входом третьего формирователя 29 зондирующего и гетеродинного сигналов, а третий выход соединен с третьим входом второго цифрового сумматора 34, причем выход этого сумматора 34 из первого ДПИ соединен с вторым входом решающего устройства 13, а выход второго ДПИ соединен с третьим входом этого устройства 13.

Предложенный радиодальномер, имеющий квазикогерентный принцип построения, работает следующим образом.

Принцип работы РД основан на определении координат произвольного подвижного объекта в любой момент времени относительно задающих плоскость измерений не менее трех базовых точек (маяков), местоположение которых заранее известно с заданной точностью [4]. Каждый из маяков, принимая сигналы произвольного подвижного объекта, на основе частотного метода измерений самостоятельно определяет расстояние до него. Эти результаты R₁, R₂, R₃, используя разностно-дальномерный алгоритм обработки [4], позволяют однозначно определить координаты данного объекта на плоскости и во времени. Один из маяков (ведущая станция) получил название ЦПИ и имеет приемопередающую аппаратуру, а два других, получивших название ДПИ, - только приемную, причем они электрически связаны с ЦПИ, где непосредственно вычисляются текущие координаты всех объектов.

В квазикогерентной системе ведущая станция (ЦПИ) РД (фиг.1) непрерывно генерирует и излучает задающие временной режим работы всей системы управляющие сигналы синхронизации, поступающие на "N" ведомых станций, расположенных на различных подвижных объектах, и на два вынесенных устройства (ДПИ). Каждая из ведомых станций непрерывно формирует и излучает индивидуальные дальномерные сигналы ответа. В ЦПИ и ДПИ принимают эти сигналы и извлекают дальномерную информацию в реальном масштабе времени, используя одинаковые принципы обработки и получая в ЦПИ прецизионные координаты каждого подвижного объекта, на котором установлена ведомая станция, на поверхности Земли в любой момент времени.

Блоки 1-16 (фиг.1) ведущей станции (ЦПИ) РД представляют собой блоки типовой импульсной квазикогерентной запросно-ответной системы с внутриимпульсной ЛЧМ используемого сигнала, принцип работы которой достаточно полно описан в [3]. В данной многоканальной системе измерения расстояний производятся при помощи демодуляции принимаемых дальномерных (зондирующих) сигналов ответа от ведомых станций методом их гетеродинирования аналогичной копией, формируемой в пунктах измерений (ЦПИ и ДПИ), смещенной относительно них на величину первой промежуточной частоты приемного тракта и совмещенной по времени с данным сигналом ответа.

Первый генератор 1 тактовых импульсов (фиг.1) вырабатывает последовательность синхроимпульсов, обеспечивающих заданный временной режим работы всего РД, т. е. синхронизирует работу первого 2, второго 21 и третьего 28 генераторов ЛЧМ импульсов, входящих в состав системы. Период ее следования _сл для устранения многозначности должен удовлетворять следующему условию: Т_сл2R_mах/С, где R_max - максимальная дальность действия РД, а С - скорость света. Передающая часть РД - сформированный первым генератором 1 сигнал синхронизации усиливается в первом усилителе 4, через первый РБ 5 поступает в первую антенну 7 и излучается. Переданный произвольной "i" ведомой станцией (фиг.1) в текущем режиме времени индивидуальный дальномерный сигнал ответа с заданными параметрами поступает через ту же антенну 7 и первый РБ 5 в приемную часть РД. Она состоит из первого приемника 6, где фильтруются и усиливаются все принятые от объектов сигналы, и первой измерительной системы, состоящей из "N" одинаковых каналов обработки. Каждый из каналов содержит последовательное соединение первого демодулятора 8, выполняющего выбор заданного "i" подвижного объекта, первого смесителя 9, выполняющего перенос дальномерного спектра на величину, равную номинальному значению первой промежуточной частоты обработки f_пч1, и первого ПФ 10, выход которого параллельно соединен с грубой и прецизионной шкалами измерений в составе "i" канала обработки. Первый генератор 1 тактовых импульсов задает временной режим работы первого генератора 2 ЛЧМ импульсов, выход которого параллельно соединен с "N" первыми ФЗГС 3, разделяющими полученную последовательность радиоимпульсов на зондирующую и гетеродинную в соответствии с управляющими сигналами первых 16 БСФВП. Полученный гетеродинный сигнал с второго выхода "i" ФЗГС 3 поступает на второй вход "i" первого смесителя 9, обеспечивая заданный перенос спектра с учетом времени прихода сигнала ответа "i" ведомой станции.

Прецизионное уточнение расстояния между ЦПИ и "i" объектом в текущем режиме времени в пределах ограниченной зоны однозначного измерения, т.е. определение высокоточной добавки к полученному значению грубой временной подставки, производится первым блоком 11 прецизионных измерений методом определения положения характерной точки половинной мощности на нижнем крае энергетического спектра преобразованного дальномерного сигнала ответа в пределах полосы частот, соответствующей удвоенной величине дискрета изменения задержки гетеродинных импульсов, на основе суммарно-разностной обработки амплитудных соотношений используемых выборок [3]. Расширение зоны однозначности без потери точности измерений в предлагаемом РД реализовано добавлением грубой шкалы отсчета, состоящей из последовательного соединения первого БПД 15, выполняющего грубое измерение расстояния между ЦПИ и "i" объектом [3] , и первого БСФВП 16, формирующего цифровое значение этого расстояния, второй выход которого соединен с вторым входом "i" первого ФЗГС 3. Выходы первого блока 11 прецизионных измерений соединены с первым и вторым входами первого "i" цифрового сумматора 12, а третий выход первого БСФВП 16 соединен с его третьим входом. Выход первого "i" цифрового сумматора 12, вычисляющего дальность ЦПИ до "i" объекта в данный момент времени, соединен с первым входом "i" решающего устройства 13, в качестве которого используется специализированный микропроцессор с заданным алгоритмом вычислений. Полученное первым "i" решающим устройством 13 значение координаты местоположения "i" подвижного объекта на поверхности Земли в данный момент времени через "i" вход заносится в память ЭВМ 14 для последующего построения его траектории движения и определения взаимного расстояния между различными объектами в реальном масштабе времени.

Каждая из "N" ведомых станций, установленных на подвижных объектах данного РД (фиг.1), представляет собой самостоятельный активный блок, работающий по принципу стандартного передатчика пачек индивидуальных ЛЧМ радиоимпульсов, работу которого синхронизирует ведущая станция (ЦПИ). Вторая антенна 17 принимает синхроимпульсы ЦПИ и через второй РБ 18 подает на вход второго приемника 19, который их фильтрует, усиливает и пропускает на вход второго БСФВП 20. Блок 20, используя импульсный характер этих сигналов, обеспечивает заданный временной режим работы данной "i" ведомой станции РД и последовательно соединен с вторым генератором 21 ЛЧМ импульсов, вырабатывающим последовательность радиоимпульсов с требуемыми параметрами, и вторым ФЗГС 22, который под воздействием управляющего сигнала, поступающего с второго выхода второго БСФВП 20, формирует заданную дальномерную последовательность радиоимпульсов ответа. Модулятор 23 "i" ведомой станции вносит необходимые индивидуальные отличия в линейный закон изменения частоты сигнала ответа, который усиливается во втором усилителе 24, через второй РБ 18 поступает на вторую антенну 17 и излучается ею. Этот дальномерный сигнал принимают ЦПИ и ДПИ и обрабатывают в соответствии с заложенным алгоритмом вычислений.

Каждое из двух одинаковых вынесенных устройств (ДПИ) (фиг.1) реализует тот же алгоритм вычисления расстояния до "i" объекта, что и ЦПИ, передавая полученные результаты на соответствующее решающее устройство 13 ведущей станции (ЦПИ). Третья антенна 25 принимает синхроимпульсы ЦПИ и индивидуальные дальномерные сигналы ведомых станций подвижных объектов, а третий приемник 26 фильтрует и усиливает их. Второй ПФ 27 выделяет синхроимпульсы ЦПИ, задавая временной режим работы третьего генератора 28 ЛЧМ импульсов, выход которого параллельно соединен с "N" третьими ФЗГС 29, разделяющими полученную последовательность радиоимпульсов на зондирующую и гетеродинную в соответствии с управляющими сигналами третьих БСФВП 36. Переданный произвольной "i" ведомой станцией индивидуальный дальномерный сигнал ответа с заданными параметрами с выхода третьего приемника 26 поступает во вторую измерительную систему, состоящую из "N" одинаковых каналов обработки. Каждый из каналов содержит последовательное соединение второго демодулятора 30, выполняющего выбор заданного "i" подвижного объекта, второго смесителя 31, второй вход которого соединен с вторым выходом "i" третьего ФЗГС 29, обеспечивая заданный перенос спектра, и третьего ПФ 32, выход которого параллельно соединен как с вторым блоком 33 прецизионных измерений, так и с последовательным соединением второго БПД 35 и третьего БСФВП 36, причем выходы второго блока 33 соединены с первым и вторым входами второго "i" цифрового сумматора 34, а третий выход третьего БСФВП 36 соединен с его третьим входом. Выход второго "i" цифрового сумматора 34 из состава 1 ДПИ соединен с вторым входом "i" решающего устройства 13 ЦПИ, а выход 2 ДПИ соединен с его третьим входом.

К приведенному описанию заявляемого устройства со ссылками на позиции его структурной схемы (фиг. 1) даем примеры реализации хорошо известных блоков "i" канала измерений, которые в данной системе используются в заданном ограниченном объеме, что не влияет на качество работы всей системы.

Вариант структурной схемы первого формирователя 3 зондирующего и гетеродинного сигналов, имеющего два входа и два выхода, представлен на фиг.2. Первый вход ФЗГС 3 соединен с выходом первого генератора 2 ЛЧМ импульсов (фиг. 1), сигнал от которого подается на вход аналогового ключа 37 и на один из входов балансного смесителя 38, на второй вход которого подан сигнал со стабилизированного первого генератора 39 опорной частоты, при этом несущая частота зондирующего ЛЧМ импульса сдвигается на величину, равную номинальному значению первой промежуточной частоты обработки f_пч1. Второй вход первого формирователя 3 соединен с вторым выходом первого блока 16 синхронизации и формирования временной подставки, сигнал которого подается на управляющий вход аналогового ключа 37, задавая временной режим его работы. Первый выход первого ФЗГС 3, служащий выходом сформированного зондирующего сигнала, в квазикогерентной системе измерений не используется, а второй выход, служащий выходом опорного гетеродинного сигнала, параллельно соединен с "N" вторыми входами первых смесителей 9, входящих в состав первых "N" одинаковых каналов обработки. Аналогично работает третий ФЗГС 29 в составе ДПИ, а второй ФЗГС 22 в составе ведомой станции осуществляет только формирование ее индивидуального дальномерного сигнала ответа.

Пример реализации первого блока 11 прецизионных измерений, имеющего один вход и два выхода, представлен на фиг.3. Работа данного блока 11 построена на частотном стробировании и выборке трех заданным образом разнесенных по частоте участков энергетического спектра, которое выполняется в реальном масштабе времени двухканальным устройством прецизионной обработки дальномерной информации, причем фильтрующая часть каждого из каналов построена по принципу "следящего" гетеродина. Первый канал этой системы выполняет одновременное двухчастотное стробирование дальномерного спектра полосовыми фильтрами с фиксированными частотами настройки f₁ и f₁₀, а второй канал - ПФ с фиксированными частотами настройки f₂ и f₂₀, что, за счет заданного соотношения между амплитудами полученных выборок, обеспечивает постоянную разность частот в обоих каналах. При построении структурной схемы блока 11 следует учитывать, что амплитуды выборок на частотах f₁₀ и f₂₀ равны между собой, т.к. лежат в плоской области максимального значения спектра преобразованного отраженного ведомой станцией сигнала, дополнительной информации не несут и считаются за одну частотную выборку удвоенного значения.

Блок 11 прецизионных измерений (фиг.3) содержит параллельное соединение третьего 40 и четвертого 41 смесителей, причем к выходу третьего смесителя 40 параллельно подключены как последовательное соединение четвертого ПФ 42, первого квадратора 43, первого ФНЧ 44, первого сумматора 45, первого аттенюатора 46, второго аттенюатора 47, первого вычитателя 48, регулируемого усилителя 49, второй вход которого соединен с выходом второго ГОЧ 50, и второго сумматора 51, так и последовательное соединение пятого ПФ 52, второго квадратора 53, второго ФНЧ 54, третьего сумматора 55 и второго вычитателя 56, второй вход которого соединен с выходом первого аттенюатора 46, а выход - с вторым входом второго сумматора 51, к выходу четвертого смесителя 41 параллельно подключены как последовательное соединение шестого ПФ 57, третьего квадратора 58, третьего ФНЧ 59, выход которого соединен с вторым входом третьего сумматора 55, и третьего вычитателя 60, второй вход которого соединен с выходом второго ФНЧ 54, а выход соединен с вторым входом первого вычитателя 48, так и последовательное соединение седьмого ПФ 61, четвертого квадратора 62 и четвертого ФНЧ 63, выход которого соединен с вторым входом первого сумматора 45, к выходу второго сумматора 51 параллельно подключены как последовательное соединение первого АД 64, пятого ФНЧ 65, первого перестраиваемого гетеродина 66, выход которого соединен с вторым входом третьего смесителя 40, и первого осредняющего счетчика 67, выход которого является первым выходом блока 11 прецизионных измерений, так и последовательное соединение второго АД 68, шестого ФНЧ 69, второго перестраиваемого гетеродина 70, выход которого соединен с вторым входом четвертого смесителя 41, и второго осредняющего счетчика 71, выход которого является вторым выходом блока 11 прецизионных измерений.

Поступивший от ведомой станции спектр преобразованного сигнала, поданный с выхода первого ПФ 10 (фиг.1), переносится двумя смесителями 40 и 41 в область промежуточной частоты f"_пч и далее четырьмя полосовыми фильтрами 42, 52, 57 и 61, частоты настройки которых соответственно равны f₁₀, f₁ и f₂, f₂₀, осуществляется одновременное стробирование трех участков энергетического спектра преобразованного отраженного сигнала в окрестности его нижнего края. Для оценки энергии стробируемых спектральных составляющих на выходе ПФ соответственно включены квадраторы 43, 53, 58 и 62 и осредняющие устройства 44, 54, 59 и 63 - ФНЧ. С выходов второго 54 и третьего 59 ФНЧ сигналы, определяющие энергию спектральных составляющих первого и второго стробируемых участков, расположенных симметрично относительно характерной точки половинной мощности на нижнем крае энергетического спектра, поступают на входы третьего сумматора 55 и далее на вход второго вычитателя 56, на второй вход которого с выхода первого аттенюатора 46 поступает опорный сигнал, сформированный как сумма сигналов с выходов первого 44 и четвертого 63 ФНЧ в первом сумматоре 45, ослабленный в два раза в первом аттенюаторе 46 и соответствующий энергии спектральной составляющей третьего стробируемого участка. Сигналы, поступившие с выходов второго 54 и третьего 59 ФНЧ, сравниваются в третьем вычитателе 60, а полученная разность подается на второй вход первого вычитателя 48 для сравнения с опорным уровнем, сформированным вторым аттенюатором 47. Полученный в результате сравнения разностный сигнал поступает на управляющий вход регулируемого усилителя 49, причем его значение вызывает изменение коэффициента усиления этого усилителя 49, что приводит к изменению амплитуды поступающего на его вход опорного сигнала с выхода второго ГОЧ 50. Выход регулируемого усилителя 49 соединен с первым входом второго сумматора 51, поэтому это изменение, определяющее симметричность расположенного первого f₁ и второго f₂ стробируемых участков спектра относительно характерной точки f_R0, совместно с сигналом рассогласования R₀ от второго вычитателя 56, вызывает соответствующее изменение расстояния между стробируемыми участками на шкале частот. К выходу второго сумматора 51 подключены параллельно два канала, формирующие низкочастотные сигналы управления значениями частот f_1гет и f_2гет перестраиваемых гетеродинов 66 и 70 и соответственно состоящие из АД 64 и 68, пятого 65 и шестого 69 ФНЧ, при этом точное значение частоты характерной точки f_R0, соответствующее расстоянию между объектами R₀, пропорционально полусумме частот f_1гет и f_2гет, одновременно подстраивая результирующие частоты третьего 40 и четвертого 41 смесителя. Для получения численного значения добавки R"₀ сигналы с выходов этих гетеродинов 66 и 70 подаются на осредняющие счетчики 67 и 71 и далее на первый и второй входы первого цифрового сумматора 12, где складываются со значением кода временной подставки с третьего выхода первого блока 16 синхронизации и формирования временной подставки (фиг.1). Аналогично работает второй блок 33 прецизионных измерений в составе ДПИ.

Вариант структурной схемы первого блока 15 поиска по дальности типового импульсного квазикогерентного РД, имеющего один вход и один выход, представлен на фиг.4. Данный блок представляет собой "N" канальный параллельный анализатор спектра с включенным на его выходе обнаружителем сигнала, который обведен на фиг.4 штрих-пунктирной линией. Каждый канал анализатора спектра содержит восьмой ПФ 72, амплитудно-частотная характеристика (АЧХ) которого перекрывается с АЧХ ПФ соседнего канала по уровню 0.707, пятый квадратор 73 и седьмой ФНЧ 74 в качестве накопителя сигналов. В составе обнаружителя сигнала входят аналоговые компараторы 75, источник 76 опорных напряжений и "N" входовая схема 77 "И-НЕ".

Работа первого БПД 15 (фиг.1) совместно с первым БСФВП 16 происходит следующим образом. С выхода первого ПФ 10 на вход БПД 15, являющегося анализатором спектра, поступает преобразованный отраженный сигнал, для которого производится оценка формы его энергетического спектра, получаемого в виде спектральных выборок (отсчетов), амплитуда которых пропорциональна их мощности, а также оценка положения спектра на шкале дальномерных частот. При этом ПФ 72 осуществляет разбиение анализируемой полосы частот на ряд примыкающих друг к другу участков осреднения по частоте, причем каждому из них соответствует отдельная спектральная выборка, а ширина этих участков определяет точность создания спектральными выборками формы нижнего края спектра. Квадраторы 73 служат для получения напряжений, величины которых пропорциональны мощности спектральных выборок. Ввиду случайного характера преобразованного дальномерного сигнала, с целью уменьшения флюктуационной составляющей погрешности при оценке мощностей спектральных выборок, в анализаторе спектра применяется накопление сигнала (осреднение по времени) с помощью ФНЧ 74.

Аналоговые компараторы 75, входящие в состав обнаружителя сигнала (фиг. 4), представляют собой типовые устройства сравнения, в качестве которых может быть использована микросхема К521СА2, включаемая в зависимости от решаемой задачи таким образом, что напряжение на ее выходе, соответствующее логической "1", появляется лишь в случае, когда уровень сигнала на первом входе компаратора превысит опорный уровень напряжения, подаваемый на его второй вход, или станет меньше заданного опорного уровня. Путем установки соответствующих уровней опорных напряжений, поступающих на вторые входы компараторов 75 с выходов источника 76 опорных напряжений, состоящего из "N" потенциометров, подключенных к источнику высокостабильного постоянного напряжения питания схемы и выполняющих функции делителей этого напряжения, обнаружитель настраивается на определенную форму энергетического спектра. При попадании нижнего края спектра в середину анализируемой полосы на выходах всех компараторов 75 появляются логические "1", поступающие на "N" входовую схему "И-НЕ" 77, на выходе которой в этом случае формируется логический "0", являющийся сигналом об окончании поиска по дальности, который подается на вход первого БСФВП 16 (фиг. 1). Отметим, что благодаря соответствующей настройке компараторов 75 уровень логической "1" на всех их выходах сохраняется при смещении анализируемого спектра с заданной формой нижнего края в пределах полосы дальномерных частот, соответствующей временному дискрету изменения положения гетеродинных ЛЧМ импульсов относительно дальномерных.

При смещении энергетического спектра преобразованного дальномерного сигнала по шкале частот на величину, превышающую ширину указанной полосы обнаружения или автосопровождения по частоте, а также при нахождении спектра вне пределов рабочей полосы частот анализатора спектра, что может быть при первоначальном поиске сигнала по дальности, на выходе одного или нескольких компараторов 75 появляется логический "0", а на выходе схемы 77 "И-НЕ" - логическая "1", которая с выхода первого БПД 15 поступает на вход первого БСФВП 16, обеспечивая продолжение режима поиска и захвата сигнала по дальности. Аналогично работает второй блок 35 поиска по дальности в составе ДПИ.

Рассмотрим пример реализации первого БСФВП 16, имеющего один вход и три выхода и включающего в себя (фиг.5) - второй генератор 78 тактовых импульсов, делитель 79 частоты следования тактовых импульсов, схема 80 "И", счетчик 81 прогнозируемой дальности, регистр 82 кода минимальной дальности, вторая схема 83 "И", RS-триггер 84, быстродействующий счетчик 85, цифровой компаратор 86, схема 87 "ИЛИ", формирователь 88 короткого импульса и регистр 89 кода временной подставки.

При включении радиодальномера или при срыве автосопровождения в процессе измерения расстояния первый БСФВП 16 (фиг.1) работает в режиме поиска и захвата своего сигнала по дальности. При этом на один из входов первой схемы 80 "И" из первого БПД 15 (фиг.5) поступает логическая "1" и открывает ее, разрешая прохождение через первую схему 80 "И" на счетный вход счетчика 81 прогнозируемого расстояния в виде синхроимпульсов, определяющих моменты времени начала формирования ЛЧМ импульсов передатчика. Синхроимпульсы передатчика формируются путем деления в заданное число раз в блоке 79 делителя частоты повторения тактовых импульсов, генерируемых высокостабильным вторым опорным генератором 78. Период следования тактовых импульсов определяет величину временного дискрета t_g изменения положения гетеродинных ЛЧМ импульсов.

При переходе РД в режим поиска по дальности, например, при его включении, в счетчик 81 прогнозируемой дальности со стороны установочного входа записывается код минимального расстояния, хранящийся в регистре 82. Таким образом, значение кода на выходе счетчика 81 будет возрастать на единицу, начиная с минимального нормированного значения, с приходом очередного синхроимпульса передатчика. Каждый из этих синхроимпульсов с выхода делителя 79 частоты поступает на S-вход RS-триггера 84 и устанавливает его выход "Q" в состояние логической "1", которая подается на один из входов второй схемы 83 "И" и открывает ее, разрешая прохождение на счетный вход быстродействующего счетчика 85 тактовых импульсов с выхода второго генератора 78. Код на выходе быстродействующего счетчика 85 по мере прихода на его счетный вход тактовых импульсов продолжает возрастать, поступая при этом на один из входов цифрового компаратора 86, и в некоторый момент времени, после прихода очередного тактового импульса, сравнивается с кодом, поступающим на второй вход компаратора 86 с выхода счетчика 81 прогнозируемой дальности. В момент выравнивания на выходе компаратора 86 формируется короткий импульс, который в виде гетеродинного синхроимпульса через схему 87 "ИЛИ" поступает на запуск генератора ЛЧМ импульсов, обнуляет код на выходе быстродействующего счетчика 85, а также поступает на установочный вход RS-триггера 84, устанавливая его выход "Q" в состояние логического "0", который подается на первый вход второй схемы 83 "И", запрещая прохождение через нее тактовых импульсов на счетный вход счетчика 85. В результате этого на выходе RS-триггера 84 формируются управляющие строб-импульсы, которые поступают на вход ФЗГС и используются там для их разделения во времени и по частоте. Синхроимпульсы передатчика с выхода делителя 79 частоты также поступают через схему 87 "ИЛИ" на запуск генератора ЛЧМ импульсов, причем для формирования коротких импульсов используется делитель 79 частоты.

При поступлении из первого блока 15 поиска по дальности на вход первого блока 16 синхронизации (фиг.1) сигнала обнаружения в виде логического "0" формирователь 88 по отрицательному перепаду напряжения на его входе генерирует короткий импульс, по которому в регистр 89 кода измеренной дальности или временной подставки заносится код с выхода счетчика 81 прогнозируемой дальности (фиг.5). Одновременно первая схема 80 "И" из-за поступления на ее вход логического "0" закрывается и не пропускает на счетный вход счетчика 81 синхроимпульсы передатчика с выхода делителя 79 частоты. При этом РД переходит в режим автосопровождения по частоте в пределах дискрета изменения положения гетеродинных ЛЧМ импульсов относительно зондирующих. С выхода регистра 89 код, измеренный с точностью до временного дискрета t_g дальности в виде временной подставки, поступает на третий вход первого цифрового сумматора 12, где суммируется с кодами, поступающими с выходов осредняющих счетчиков 67 и 71 первого блока 11 прецизионных измерений, характеризующими остаточное запаздывание в пределах временного дискрета t_g дальномерного сигнала относительно гетеродинного ЛЧМ импульса. В результате на выходе первого цифрового сумматора 12 в данный момент времени формируется прецизионное значение кода измеренной дальности. Для повышения качества работы РД целесообразно совместить второй генератор 78 тактовых импульсов с первым 1. Первый 16 и третий 36 БСФВП выполняют функции по обработке дальномерной информации, а второй 20 БСФВП - только формирует дальномерные сигналы ответа, поэтому описанный блок во всех случаях работает по сокращенной программе, однако это не влияет на качество работы РД.

Таким образом предложенный квазикогерентный импульсный радиодальномер, использующий частотный метод измерения дальности, при помощи центрального (ведущей станции) и двух дополнительных пунктов измерений за счет параллельной обработки "N" индивидуальных дальномерных сигналов ведомых станций решает поставленную задачу и получает заданный технический результат - выполняет прецизионные измерения расстояния между произвольным (N) количеством подвижных объектов в реальном масштабе времени.

Алгоритм обработки дальномерной информации и выделения значения R_О расстояния между произвольным подвижным объектом и ведущей станцией в данном РД дополнен по сравнению с прототипом [3] использованием частотных модемов в активных излучателях (ведомых станциях), повышающих помехоустойчивость и позволивших увеличить число объектов в системе. В структурной схеме предложенного РД появились два одинаковых дополнительных пункта измерений, обеспечивающих прецизионное определение местоположения любого произвольного подвижного объекта на плоскости в реальном масштабе времени и состоящих из простых, типовых элементов, что, позволив решить поставленную задачу, незначительно усложнило схему всего РД, увеличив возможности его работы, но не повлияло на быстродействие, устойчивость, надежность и технологичность.

Пользуясь принципом построения данного радиодальномера на основе предложенного алгоритма обработки дальномерной информации, можно, используя бортовые радиовысотомеры самолетов, вертолетов и других летательных аппаратов, решить задачу прецизионного отслеживания их местоположения, превратив предложенную плоскостную дальномерную систему в пространственно-координатную.

Источники информации

1. Костецкая Я.М. Свето- и радиодальномеры. Львов, "Вища Школа", 1986 г. , стр. 35-36.

2. Там же, стр. 148-150.

3. Патент 2152052 (РФ) Радиодальномер / Мировицкий Д.И., Захаров В.Л., Захарова Л.Л. - заявлено 2 апреля 1999 г.

4. Радиоэлектронные системы / Основы построения и теория / Справочник под ред. Я.Д. Ширмана, М., ЗАО "МАКВИС", 1998 г., стр. 49-52.