способ определения скорости выноса топливного материала из вентилируемого твэла

Формула изобретения

Способ определения скорости выноса топливного материала из вентилируемого твэла, включающий в процессе реакторных испытаний твэла измерение тепловой мощности и оценку скорости выноса топливного материала, отличающийся тем, что первоначально измеряют время переконденсации топливного материала _к, затем в момент времени +_к измеряют тепловую мощность, фиксируют давление Р газообразных продуктов деления в системе вентиляции, температуру Т_об оболочки твэла и оценивают скорость выноса J топливного материала по выражению



где q_f - плотность тепловой мощности, поступающей на оболочку твэла из топливного материала в момент времени +_к, Вт/м²;

r - внутренний радиус оболочки твэла, м;

- коэффициент теплопроводности топливного материала, Вт/(мград);

- относительная объемная доля пористости топливного материала, отн.ед. ;

R - суммарное сопротивление системы вентиляции, 1/м;

А и В - коэффициенты, зависящие от вида топливного материала; А [кг²/(м²с³град^1/2)]; В [град]; _к [с]; [с]; J [кг/с]; Р [Па]; Т_об [К].

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к разработке вентилируемых твэлов, их экспериментальной отработке в ядерных реакторах, в частности к термоэмиссионному методу преобразования тепловой энергии в электрическую и реакторной теплофизике и может быть использовано в программе создания термоэмиссионных твэлов энергонапряженных электрогенерирующих каналов (ЭГК), образующих активную зону термоэмиссионного реактора-преобразователя (ТРП).

Одним из факторов, определяющих ресурс вентилируемого твэла, является вынос топливного материала (ТМ) через систему вентиляции газообразных продуктов деления (ГПД) с последующей конденсацией ТМ на "холодных" участках газоотводного тракта. Неконтролируемый вынос ТМ из твэлов может приводить к перекрытию каналов вывода ГПД, их закупорке, что в свою очередь ведет к интенсивной деформации оболочки твэла. Особенно важен контроль выноса ТМ из высокотемпературных термо-эмиссионных твэлов в составе ЭГК. Конденсация ТМ на конструкционных элементах межтвэльного пространства в ЭГК приводит к появлению утечек тока, снижению мощности и КПД, т.е. возникновению отказа типа "деградация характеристик". Поэтому определение скорости выноса ТМ через систему вентиляции, а следовательно и ресурса работы по этому процессу, является важнейшей задачей при создании энергонапряженных твэлов.

Известен способ определения скорости выноса ТМ из вентилируемого твэла, использующий уравнение Пуазейля для потока Q течения газа через канал в виде трубы круглого сечения, описывающее вязкостное течение [1].

Q = a⁴P_a(P₂-P₁)/(8l), (1)

где а - радиус трубы; l - ее длина; - вязкость газа; P₂ и P₁ - давления, измеренные у входа в канал и у выхода из канала соответственно; Р_a - среднее арифметическое из P₁ и Р₂.

Недостаток данного метода заключается в необходимости измерения давлений пара ТМ у входа в канал и выхода из канала, через который осуществляется вывод ГПД из вентилируемого твэла. Осуществить измерение этих давлений в реакторных условиях, с учетом резкой зависимости давления паров ТМ от температуры, очень сложно.

Наиболее близким к изобретению по технической сущности является способ определения скорости выноса ТМ из вентилируемого твэла, включающий в процессе реакторных испытаний твэла измерение тепловой мощности и оценку скорости выноса ТМ (оксидного топлива) через систему вентиляции топливно-эмиттерного узла термоэмиссионного ЭГК, приведенное в [2]. Способ заключается в измерении зависимости от времени тепловыделения (Q) в топливно-эмиттерном узле и тепловыделения (q) конденсата топлива, вышедшего через систему вентиляции и сконденсировавшегося вне топливно-эмиттерного узла, по этим зависимостям оценивают для момента времени _i скорость изменения тепловыделения в ТЭУ dQ/d и в конденсате топлива dq/d, а скорость выноса топлива m_i через систему вентиляции в момент времени _i оценивают по выражению



где M_o - начальная масса топлива в топливно-змиттерном узле; Q_i - тепловыделение в ТЭУ в момент времени = _i; q_i - тепловыделение конденсата топлива, вышедшего из ТЭУ через систему вентиляции в момент времени = _i.

Недостатком данного способа является необходимость постоянного, в процессе эксперимента, измерения тепловыделения q в конденсате ТМ, что достаточно сложно по следующим причинам:

1) кроме основного датчика тепловой мощности для измерения Q тепловыделения в твэле, при измерении тепловыделения в конденсате TМ, вышедшего за пределы твэла, q требуется дополнительная система очень чувствительных датчиков, т.к. количество вышедшего ТМ может быть очень малым, т.е. ниже порога чувствительности этих датчиков;

2) погрешность в измерении q обусловлена также тем, что ТМ, вышедший из твэла, конденсируется в системе вентиляции не компактно, а распределяется по конструкциям внутри системы вентиляции, что может приводить к взаимным помехам в показаниях датчиков для измерения q и Q;

3) чтобы избежать помех в показаниях датчиков q и Q в конструкции системы вентиляции должны быть предусмотрены специальные "холодные" ловушки для улавливания конденсата ТМ, что приводит к усложнению конструкции системы вентиляции;

4) процесс измерения q и Q должен проходить непрерывно во времени, что требует внедрения дополнительной системы регистрации, усложняющей эксперимент.

Кроме того, недостатком этого метода можно считать и то, что регистрация скорости выноса ТМ из твэла производится не в интересующий нас момент времени _i, а только по прошествии некоторого времени, после получения зависимости Q() и q().

Техническим результатом, достигаемым при использовании изобретения, является повышение точности в определении скорости выноса топлива, упрощение эксперимента.

Указанный технический результат достигается предложенным способом определения скорости выноса топливного материала из вентилируемого твэла, включающий в процессе реакторных испытаний твэла измерение тепловой мощности и оценку скорости выноса топливного материала, первоначально измеряют время переконденсации топливного материала _к, затем в момент времени +_к измеряют тепловую мощность, фиксируют давление (Р) газообразных продуктов деления в системе вентиляции, температуру (Т_об) оболочки твэла и оценивают скорость, выноса (J) топливного материала по выражению



где q_f - плотность тепловой мощности, поступающей на оболочку твэла из топливного материала в момент времени +_к, Вт/м²;

r - внутренний радиус оболочки твэла, м;

- коэффициент теплопроводности топливного материала, Вт/(мград);

- относительная объемная доля пористости топливного материала, отн.ед. ;

R - суммарное сопротивление системы вентиляции, 1/м;

А и В - коэффициенты, зависящие от вида топливного материала; A [кг²/(м²с³град^1/2)]; В [град], _к [c]; [с]; J [кг/с]; Р [Па]; T_об[К].

Согласно формуле изобретения, для определения J по выражению (3) необходимо измерять время переконденсации ТМ _к. При изготовлении твэлов ядерное горючее закладывается в виде топливных таблеток, образующих топливный блок с зазором между ТМ и внутренней поверхностью оболочки твэла, что создает большое термическое сопротивление тепловому потоку, идущему от ТМ к ободочке твэла, и таким образом приводит к существенному скачку температуры в ТМ. Тем самым активизируется процесс переконденсации ТМ на оболочку твэла и уплотнение его с образованием центральной газовой полости. Время переконденсации ТМ можно фиксировать с помощью показаний каких-либо устройств (например, термопар на оболочке твэла или на несущей трубке ЭГК). Причем, важна не величина, скажем показаний термопар, а временная динамика в показании устройства. Поясним этот момент. При испытаниях твэлов, в частности термоэмиссионных твэлов в составе ЭГК, в исследовательских реакторах был отмечен факт изменения теплового потока из твэла (при неизменной мощности исследовательского реактора), в частности это отмечается показаниями термопар на несущей трубке ЭГК, что связано с процессом переконденсации ТМ. Кривая изменения плотности тепловой мощности q_f в начале растет, а затем плавно переходит в стационарное состояние с постоянным показанием величины q_f. Интервал времени до выхода кривой на постоянную величину _к связан с завершением процесса переконденсации ТМ, причем для высокотемпературных твэлов этот интервал времени может быть очень малым [3]. С завершением процесса переконденсации ТМ перераспределяется по внутренней поверхности оболочки твэла с образованием изотермической центральной газовой полости [4]. Факт контакта ТМ с внутренней поверхностью оболочки твэла позволяет предположить равенство температуры оболочки твэла и ТМ в месте их контакта, что использовано при выводе выражения (3).

На фиг.1-3 схематично представлены основные конструкционные варианты общих видов вентилируемых твэлов, в которых может быть реализован данный способ. На фиг.4 схематично изображен ядерный реактор, где отрабатывается вентилируемый твэл.

На фиг. 1-3 обозначено: 1 - твэл, 2 - оболочка, 3 - топливный материал (ТМ), 4 - система вентиляции, 5 - датчик температуры, 6 - датчик тепловой мощности, 7 - трубка, 8 - капиллярный наконечник. На фиг.1 система вентиляции 4 выполнена в виде центрального канала пронизывающего ТМ на всю длину твэла. На фиг.2 и 3 система вентиляции 4 состоит из центральной осесимметричной трубки 7 с капиллярным наконечником 8. На фиг.4 обозначено: 9 - датчик давления, 10 - ячейка реактора, 11 - активная зона, 12 - ядерный реактор, 13 - резервуар-отстойник ГПД.

Способ реализуется следующим образом.

Твэл 1 с устройствами регистрации (датчиком тепловой мощности 6 и датчиком температуры 5 оболочки 2 твэла 1) помещают в ячейку 10 активной зоны 11 ядерного реактора 12. В процессе работы реактора 12 в вентилируемом твэле 1 происходит деление ядерного горючего в ТМ 3 с образованием газообразных продуктов деления, выходящих через систему вентиляции 4 за пределы твэла 1 и реактора 12 в резервуар-отстойник ГПД 13. В процессе выделения тепловой мощности в ТМ 3 происходит его нагрев и переконденсация ТМ 3 на более холодную внутреннюю поверхность оболочки 2 твэла 1. Факт окончания процесса переконденсации ТМ 3 определяют по динамике показаний устройства регистрации, например с помощью показаний термопар 5, фиксируя таким образом время _к переконденсации ТМ 3. Одновременно с ГПД через систему вентиляции 4, а именно или через центральный канал (фиг.1) или через капиллярный наконечник 8 и осесимметричную трубку 7 (фиг.2), выходят и молекулы ТМ 3, диффундирующие в парогазовой среде, состоящей из ГПД и ТМ. В интересующий нас момент времени +_к регистрируют датчиком тепловой мощности 5, в качестве которого может быть использован секционированный калориметр интегрального теплового потока [5], плотность тепловой мощности q_f, поступающей на оболочку 2 твэла 1 из ТМ 3. С помощью датчика давления 9, установленного на выходе ГПД из системы вентиляции, фиксируем давление Р. Датчиком температуры 5, например термопарой, фиксируем температуру Т_об оболочки 2 твэла 1. Зная геометрические характеристики вентилируемого твэла 1, относительную, объемную долю пористости ТМ 3 и физические характеристики используемого топливного материала 3, с помощью выражения (3) оцениваем скорость выноса J ТМ 3.

Приведем вывод выражения (3), используя явление диффузии молекул ТМ в одномерном случае в двухкомпонентной системе (ГПД и пары ТМ), описываемое первым законом Фика [6]. Предполагается, что система вентиляции твэла выполнена так, что не допускает конденсации молекул ТМ внутри нее или эта конденсация пренебрежимо мала и не влияет на работоспособность системы вентиляции.

В этом случае первый закон Фика можно записать в виде:

J = -D(n_вых-n₀)/R, (4)

где J - скорость выноса ТМ, вышедшего из вентилируемого твэла; D - коэффициент диффузии молекул ТМ в парогазовой смеси ГПД и молекул ТМ; - молекулярная масса ТМ; n_вых - концентрация ТМ на выходе из системы вентиляции твэла; n₀ - максимальная концентрация молекул ТМ в твэле; R - суммарное сопротивление системы вентиляции.

В случае выполнения системы вентиляции в виде осесимметричного канала в ТМ, как показано на фиг.1, в первом приближении можно считать

R = L_c/(2r²_в). (5)

В случае выполнения системы вентиляции в виде центральной осесимметричной трубки с капиллярным наконечником (фиг.2, 3)

R = l₁/(r²₁)+l₂/(r²₂). (6)

В первом приближении коэффициент диффузии D молекул ТМ для неравновесной стационарной парогазовой смеси молекул ТМ и ГПД (в основном молекул Хе [7]) вычисляется по формуле [8]

D = u^*/3, (7)

где u - средняя скорость теплового движения молекул ТМ;

^* - средняя длина свободного пробега молекул ТМ.

Скорость u определим из выражения, приведенного в [9], а ^* - из выражения, приведенного в [10], считая, что ГПД состоят в основном из Хе, как следует из [7]

u = (8kT/())^1/2, (8)

^* = kT/(((d+d_Xe)/2)²(1+/_Xe)^1/2P), (9)

где k - постоянная Больцмана; Т - температура; d, d_Хе - диаметры молекул ТМ и Хе соответственно; ,_Xe/ - молекулярные массы молекул ТМ и Хе соответственно; Р - давление ГПД.

Зная плотность ТМ , определить d можно из соотношения d = 1,122(/)^1/3 [15], a d_Хе из [16].

Учитывая экспоненциальную зависимость давления пара Р_тм от температуры Т для широкого класса ТМ [12, 13], можно записать

Р_тм=A^*exp(-B/T), (10)

где А^* и В - коэффициенты, зависящие от вида ТМ.

Откуда выражение для максимальной концентрации ТМ в твэле, с учетом соотношения P=nkT из [11], можно записать в виде

n₀=А^*ехр(-В/Т)/(kТ). (11)

Учитывая, что температура конструкции, на которой происходит конденсация ТМ, вышедшего из твэла, намного меньше максимальной температуры ТМ в твэле, и с учетом (11) - экспоненциальной зависимости концентрации молекул ТМ от температуры

n₀ > n_вых. (12)

Учитывая вышесказанное, подставляем в (4) выражения (7) и (11), с учетом (8), (9), (12)

J = AT^1/2exp(-B/T)/(PR), (13)

где коэффициент А зависит от вида ТМ и определяется из выражения



Температуру Т для выражении (13), соответствующую максимальной температуре ТМ в твэле, определим по зависимости, приведенной в [14] для полого топливного цилиндра с источниками тепла, охлаждаемого с наружной поверхности.

где q_v - плотность объемного тепловыделения в ТМ твэла; r и r_в - соответственно радиусы наружной и внутренней поверхностей полого топливного цилиндра; - теплопроводность ТМ; Т_об - температура на наружной поверхности топливного цилиндра, равная температуре оболочки твэла.

После процесса переконденсации и уплотнения TM в твэле, с достаточной степенью точности, можно считать, что относительная объемная доля пористости топливного материала (свободный объем не занятый ТМ в твэле)

= (r_в/r)² (16)

Выразим

Преобразуем выражение (15), с учетом (16) и (17), к виду

T = q_fr/(2)(1+ln/(1-))+T_об. (18)

Подставляя (18) в (13), получаем выражение для определения скорости выноса топливного материала из вентилируемого твэла



В качестве примера рассмотрим использование способа определения J, где в качестве ТМ возьмем диоксид урана, а система вентиляции выполнена в виде центральной осесимметричной трубки с капиллярным наконечником, как показано на фиг.2 и 3.

Примем: = 0,3; =2,5 Вт/(мград.); r=0,01 м; l₁=410^-3 м; r₁=510^-5 м; l₂=1,610^-2 м; r₂=10^-3 м. Откуда из (6) R5,1410⁵ 1/м.

Найдем коэффициенты A и В для диоксида урана. Преобразуем уравнение равновесия между паровой и адсорбированной фазой стехиометричного диоксида урана, приведенного в [13],

LgP [мм рт.ст.] =-32258/Т + 12,183

к виду (10), с учетом Международной системы единиц,

Р[Па]=2,02710¹⁴exp(-74277/T).

Откуда А^*= 2,02710¹⁴ Па; В=74277 град. Из выражения (14) находим значение коэффициента A= 2,9,195>10³ кг²/(м²с³град^1/2), где d=3,8410^-10 м, d_Xe=4,3610^-10 м.

Положим, что после выхода реактора на проектную мощность по динамике изменения в показаниях датчика температуры оболочки твэла определили время переконденсации ТМ _к=1800 с.

Затем в момент времени +_к по показанию датчика тепловой мощности измеряем, предположим, q_f=510⁵ Вт/м². Предположим, что зафиксировали давление ГПД, регистрируемое с помощью, например, датчика давления, Р=10³ Па и температуру оболочки твэла T_об= 2100К и оцениваем скорость выноса топливного материала по выражению (3) J=9,410^-12 кг/с.

Таким образом, предлагаемый способ позволяет:

1) обеспечить контроль за скоростью выноса топлива из вентилируемого твэла в реакторных условиях;

2) моделировать рабочие режимы работы вентилируемого твэла реальной конструкции и технологии изготовления;

3) тем самым повысить точность определения скорости выноса топлива через систему вентиляции твэла.

В свою очередь, повышенная точность определения скорости выноса позволяет оценить предельный ресурс работы вентилируемого твэла, в частности термоэмиссионного твэла в составе ЭГК, по фактору выноса топлива или дать рекомендации по улучшению конструкции системы вентиляции твэла и режимов эксплуатации с целью повышения его ресурса.

Источники информации

1. С.Дэшман. Научные основы вакуумной техники. Из-во "Мир", М., 1964, с. 79.

2. Пат. 2086033 РФ, МКИ Н 01 J 45/00. Способ определения скорости выноса оксидного топлива через систему вентиляции топливно-эмиттерного узла термоэмиссионного электрогенерирующего канала/ В.А. Корнилов, В.В. Синявский. - N94023472/07; заявлено 21.06.94; опубл. 27.07.97, Бюл. N21.

3. Корнилов В. Д., Юдицкий В.Д. Моделирование тепло- и массопереноса в сердечнике термоэмиссионного твэла: Атомная энергия, 1982, т.53, вып.2, с. 74-76.

4. Дегальцев Ю.Г., Пономарев-Степной Н.Н., Кузнецов В.Ф. Поведение высокотемпературного ядерного топлива при облучении. М.: Энергоатомиздат, 1987, с.116.

5. Синявский В. В. Методы определения характеристик термоэмиссионных твэлов. М.: Энергоатомиздат, 1990, с.48.

6. Яворский В.М., Детлаф А.Н. Справочник по физике. Из-во "Наука", М., 1971, с.211.

7. [4], с.15.

8. [6], с.213.

9. [6], с.207.

10. [1], с.68.

11. [1], с.12.

12. Котельников Р. Б. и др. Высокотемпературное ядерное топливо. Изд. 2-е. М., Атомиздат, 1978, с.40.

13. Горбань Ю.А. и др. Исследование испарения двуокиси и карбидов урана. Атомная энергия, 1967, т.22, вып.6, с.465-467.

14. Займовский А.С. и др. Тепловыделяющие элементы атомных реакторов, М. , Госатомиздат, 1962 г, с.355.

15. [1], с.42.

16. Физические величины, справочник под ред. И.С. Григорьева, Е.З. Мейлихова. М.: Энергоатомиздат, 1991, (табл. Менделеева).