акустооптический анализатор спектра

Формула изобретения

Акустооптический анализатор спектра, содержащий первый смеситель, одним входом подключенный к выходу приемной антенны, а другим - к первому выходу гетеродина, второй смеситель, одним входом подключенный к выходу приемной антенны, а другим - через первый фазовращатель на 90^o - к второму выходу гетеродина, последовательно включенные первый усилитель промежуточной частоты, сумматор, второй вход которого через второй фазовращатель на 90^o соединен с выходом второго усилителя промежуточной частоты, четвертый перемножитель, второй вход которого соединен с выходом приемной антенны, первый узкополосный фильтр, первый амплитудный детектор, ключ, второй вход которого соединен с выходом сумматора, первый перемножитель, второй вход которого также соединен с выходом ключа, первый полосовой фильтр, второй перемножитель, второй вход которого также соединен с выходом первого полосового фильтра, второй полосовой фильтр, третий перемножитель, второй вход которого также соединен с выходом второго полосового фильтра, и третий полосовой фильтр, а также последовательно установленные вдоль одной оптической оси лазер, коллиматор и четыре ячейки Брэгга, каждая из которых по ходу продифрагировавшего в ней луча через соответствующую линзу оптически связана с соответствующей матрицей фотодетекторов, установленной в фокальной плоскости этой линзы и выходом подключенной к соответствующему индикатору, при этом пьезоэлектрический преобразователь первой ячейки Брэгга соединен с выходом ключа, пьезоэлектрический преобразователь второй ячейки Брэгга - с выходом первого полосового фильтра, пьезоэлектрический преобразователь третьей ячейки Брэгга - с выходом второго полосового фильтра, пьезоэлектрический преобразователь четвертой ячейки Брэгга - с выходом третьего полосового фильтра, отличающийся тем, что в него введены калибровочный генератор, два регулируемых фазовращателя, второй и третий узкополосные фильтры, второй и третий амплитудные детекторы, вычитатель, фильтр нижних частот, два инверсных усилителя, фазовый детектор и управляющий элемент, причем к выходу первого усилителя промежуточной частоты последовательно подключены второй узкополосный фильтр, второй амплитудный детектор, вычитатель, второй вход которого через последовательно соединенные третий узкополосный фильтр и третий амплитудный детектор подключен к выходу второго усилителя промежуточной частоты, фильтр нижних частот и первый инверсный усилитель, два выхода которого соединены с управляющими входами первого и второго усилителей промежуточной частоты соответственно, к выходу второго узкополосного фильтра последовательно подключены фазовый детектор, второй вход которого соединен с выходом третьего узкополосного фильтра, управляющий элемент и второй инверсный усилитель, два выхода которого соединены с управляющими входами первого и второго регулируемых фазовращателей соответственно, вторые входы которых соединены с выходом калиброванного генератора, третьи входы соединены с выходами первого и второго смесителей, а выходы подключены к вторым входам первого и второго усилителей промежуточной частоты соответственно.

Описание изобретения к патенту

Предлагаемое устройство относится к радиоизмерительной технике и может использоваться для визуального анализа амплитудного спектра исследуемых сигналов и определения вида их модуляции.

Известны акустооптические анализаторы спектра (авт. свид. СССР 1626182, 1721534, 1721535, 1734036, 1737358, 1739311, 1767449, 1783450, 1780038; патенты РФ 2014622, 2046358 и другие).

Из известных устройств наиболее близким к предлагаемому является "Акустооптический анализатор спектра" (авт. свид. СССР 1721534, G 01 R 23/17, 1989), который и выбран в качестве прототипа.

Указанный анализатор спектра обеспечивает детальный анализ амплитудного спектра и визуальное определение вида модуляции принимаемого сигнала. Это достигается использованием в качестве информативных признаков ширины спектра и изменений в его структуре при умножении фазы принимаемого сигнала на два, четыре и восемь. Кроме того, в данном анализаторе спектра подавляются ложные сигналы (помехи), принимаемые по дополнительным каналам.

Однако полное подавление ложных сигналов (помех), принимаемых по зеркальному каналу на частоте f₃, возможно только при идентичности приемных трактов. Реальные усилители промежуточной частоты и другие элементы, входящие в состав приемных трактов, имеют отличающиеся характеристики.

Для устранения неидентичности приемных трактов вводится комплексная (амплитудно-фазовая) система идентификации.

Технической задачей изобретения является повышение избирательности и помехоустойчивости акустооптического анализатора спектра путем устранения неидентичности приемных трактов.

Поставленная задача решается тем, что в акустооптический анализатор спектра, содержащий первый смеситель, одним входом подключенный к выходу приемной антенны, а другим - к первому выходу гетеродина, второй смеситель, одним входом подключенный к выходу приемной антенны, а другим - через первый фазовращатель на 90^o к второму выходу гетеродина, последовательно включенные первый усилитель промежуточной частоты, сумматор, второй вход которого через второй фазовращатель на 90^o соединен с выходом второго усилителя промежуточной частоты, четвертый перемножитель, второй вход которого соединен с выходом приемной антенны, первый узкополосный фильтр, первый амплитудный детектор, ключ, второй вход которого соединен с выходом сумматора, первый перемножитель, второй вход которого также соединен с выходом ключа, первый полосовой фильтр, второй перемножитель, второй вход которого также соединен с выходом первого полосового фильтра, второй полосовой фильтр, третий перемножитель, второй вход которого также соединен с выходом второго полосового фильтра и третий полосовой фильтр, а также последовательно установленные вдоль одной оптической оси лазер, коллиматор и четыре ячейки Брэгга, каждая из которых по ходу продифрагировавшего в ней луча через соответствующую линзу оптически связана с соответствующей матрицей фотодетекторов, установленной в фокальной плоскости этой линзы и выходом подключенной к соответствующему индикатору, введены калибровочный генератор, два регулируемых фазовращателя, второй и третий узкополосные фильтры, второй и третий амплитудные детекторы, вычитатель, фильтр нижних частот, два инверсных усилителя, фазовый детектор и управляющий элемент.

Причем выходы первого и второго смесителей через первый и второй регулируемые фазовращатели соответственно соединены с входами первого и второго усилителей промежуточной частоты, к выходу первого усилителя промежуточной частоты последовательно подключены второй узкополосный фильтр, второй амплитудный детектор, вычитатель, второй вход которого через последовательно соединенные третий узкополосный фильтр и третий амплитудный детектор подключен к выходу второго усилителя промежуточной частоты, фильтр нижних частот и первый инверсный усилитель, два выхода которого соединены с управляющими входами первого и второго усилителей промежуточной частоты соответственно, к выходу второго узкополосного фильтра последовательно подключены фазовый детектор, второй вход которого соединен с выходом третьего узкополосного фильтра, управляющий элемент и второй инверсный усилитель, два выхода которого соединены с управляющими входами первого и второго регулируемых фазовращателей соответственно, вторые входы которых соединены с выходом калибровочного гетеродина.

На чертеже представлена структурная схема предлагаемого анализатора спектра.

Акустооптический анализатор спектра содержит последовательно оптически соединенные лазер 1, коллиматор 2 и ячейки Брэгга 3 (3.1-3.3), в продифрагмированном луче каждой из которых последовательно установлены линза 4 (4.1-4.3) и матрица фотодетекторов 5 (5.1-5.3) в ее фокальной плоскости, электрическим выходом подключенная к блоку 6 (6.1-6.3) визуальной индикации спектра. При этом по ходу непродифрагированного в первой ячейке Брэгга луча последовательно установлены ячейки Брэгга 3.1-3.3. К выходу приемной антенны 7 последовательно подключены первый смеситель 8, второй вход которого соединен с первым выходом гетеродина 21, первый регулируемый фазовращатель 23, второй вход которого соединен с выходом калибровочного генератора 22, первый усилитель 9 промежуточной частоты, сумматор 14, четвертый перемножитель 15, второй вход которого соединен с выходом приемной антенны 7, первый узкополосный фильтр 16, первый амплитудный детектор 17, кдюч 18, второй вход которого соединен с выходом сумматора 14, первый перемножитель 10.1, первый полосовой фильтр 11.1, второй перемножитель 10.2, второй полосовой фильтр 11.2, третий перемножитель 10.3 и третий полосовой фильтр 11.3.

К выходу приемной антенны 7 последовательно подключены второй смеситель 20, второй вход которого через первый фазовращатель 19 на 90^o соединен с вторым выходом гетеродина 21, второй регулируемый фазовращатель 24, второй вход которого соединен с выходом калибровочной генератора 22, и второй усилитель 12 промежуточной частоты, выход которого соединен с вторым входом сумматора 14. К выходу усилителя 9 промежуточной частоты последовательно подключены второй узкополосный фильтр 25, второй амплитудный детектор 27, вычитатель 29, второй вход которого через последовательно включенные третий узкополосный фильтр 26 и третий амплитудный детектор 28 соединен с выходом второго усилителя 12 промежуточной частоты, фильтр 30 нижних частот и первый инверсный усилитель 31, два выхода которых соединены с управляющими входами усилителей 9 и 12 промежуточной частоты соответственно. К выходу второго узкополосного фильтра 25 последовательно подключены фазовый детектор 32, второй вход которого соединен с выходом третьего узкополосного фильтра 26, управляющий элемент 33 и второй инверсный усилитель 34, два выхода которого соединены с управляющими входами регулируемых фазовращателей 23 и 24 соответственно. Пьезоэлектрические преобразователи ячеек Брэгга 3 (3.1-3.3) соединены с выходами ключа 18, полосовых фильтров 11.1, 11.2 и 11.3 соответственно.

Акустооптический анализатор спектра работает следующим образом.

Принимаемый сигнал, например, с фазовой манипуляцией (ФМн)

U_c(t) = V_ccos[2f_ct+_к(t)+_c],0tT_c,

где V_с, f_с, _c, Т_с - амплитуда, несущая частота, начальная фаза и длительность сигнала;

_к(t) - манипулируемая составляющая фазы, отображающая закон фазовой манипуляции, причем _к(t) = const при K_и<t<(K+1)_и и может изменяться скачком при t = K_и, т.е. на границах между элементарными посылками (К=1, 2, N-1), где _и, N - длительность и количество элементарных посылок, из которых составлен сигнал длительностью T_c(T_c = N_и), с выхода приемной антенны 7 одновременно поступает на первые входы смесителей 8, 20 и перемножителя 15. На вторые входы смесителей 8, 20 подаются напряжения гетеродина 21:

U_г1(t) = V_гcos(2f_гt+_г),

U_г2(t) = V_гcos(2f_гt+_г+90).

На выходах смесителей 8 и 20 образуются напряжения комбинационных частот. Усилителями 9 и 12 выделяются напряжения промежуточной (разностной) частоты:

U_пр1(t) = V_пр1cos[2f_прt+_к(t)+_пр1],





;

К₁ - коэффициент передачи смесителя 8 (первого приемного тракта);

К₂ - коэффициент передачи смесителя 20 (второго приемного тракта);

f_пр=f_c-f_г - промежуточная частота;

_пр = _c-_г.

На входы приемных трактов через регулируемые фазовращатели 23 и 24 с выхода калибровочного генератора 22 поступает гармонический калибровочный сигнал

U_к(t) = V_кcos(2f_кt+_к).

С выходов усилителей 9 и 12 промежуточной частоты калибровочные сигналы выделяются узкополосными фильтрами 25 и 26, частота настройки f_н1 которых равна частоте f_к (f_н1=f_к), и после детектирования в амплитудных детекторах 27 и 28 поступают на вычитатель 29 системы амплитудной идентификации.

При неравенстве модулей коэффициентов передачи приемных трактов (К₁К₂) на частоте f_к на выходе вычитателя 29 образуется напряжение (положительное или отрицательное), которое через фильтр 30 нижних частот и инверсный усилитель 31 воздействует на управляющие входы усилителей 9 и 12 промежуточной частоты, изменяя их коэффициенты передачи таким образом, что напряжение на выходе вычитателя 29 стремится к нулю. При этом коэффициенты передачи приемных трактов оказываются практически одинаковыми на частоте f_к калибровочного сигнала (К₁=К₂=К).

С выходов узкополосных фильтров 25 и 26 калибровочные сигналы поступают в систему фазовой идентификации, состоящую из фазового детектора 32, управляющего элемента 33, инверсного усилителя 34 и регулируемых фазовращателей 23 и 24. При наличии фазовой неидентичности приемных трактов на выходе фазового детектора 32 образуется напряжение (положительное или отрицательное), которое через управляющий элемент 33 и инверсный усилитель 34 воздействует на управляющие входы фазовращателей 23 и 24, изменяя фазовые сдвиги калибровочных сигналов так, что выходное напряжение фазового детектора 32 стремится к нулю. Так достигается фазовая идентификация приемных трактов.

Наличие сильной корреляции между модулями коэффициентов передачи и между их аргументами на частотах f_пр и f_к позволяет утверждать практическое равенство модулей коэффициентов передачи и равенство их аргументов на промежуточной частоте (К₁=К₂=К).

Следовательно, на выходе усилителей 9 и 12 промежуточной частоты образуются напряжения

U_пр3(t) = V_прcos[2f_прt+_к(t)+_пр1],

U_пр4(t) = V_прcos[2f_прt+_к(t)+_пр1-90],



Напряжение U_пр4(t) с выхода усилителя 12 промежуточной частоты поступает на вход фазовращателя 13 на 90^o, на выходе которого образуется напряжение



Напряжения U_пр3(t) и U_пр5(t) поступают на два входа сумматора 14, на выходе которого образуется напряжение

U₁(t) = V₁cos[2f_прt+_к(t)+_пр1], 0tT_c,

где V₁ = 2V_пр1.

Напряжение U₁(t) с выхода сумматора 14 поступает на второй вход перемножителя 15, на выходе которого образуется напряжение

U₁(t) = V₁cos(2f_гt+_г).

Так как частота f_н узкополосного фильтра 16 выбирается равной частоте f_г гетеродина 21 (f_н= f_г), то в полосу его пропускания попадает напряжение U₁(t), которое после детектирования в амплитудном детекторе 17 поступает на управляющий вход ключа 18 и открывает его. Ключ 18 в исходном состоянии всегда закрыт. При этом напряжение U₁(t) с выхода сумматора 14 через открытый ключ 18 поступает на два входа перемножителя 10.1 и на пьезоэлектрический преобразователь ячейки Брэгга 3, где происходит его преобразование в акустическое колебание.

Пучок света от лазера 1, сколлимированный коллиматором 2, проходит через ячейку Брэгга 3 (3.1-3.3) и дифрагирует на акустических колебаниях, возбужденных напряжением U₁(t). При этом дифрагирует только примерно десятая часть пучка света источника излучения. На пути распространения дифрагируемой части пучка света устанавливают линзы 4 (4.1-4.3). В фокальных плоскостях указанных линз, формирующих пространственный спектр принимаемого сигнала, установлены матрицы фотодетекторов 5 (5.1-5.3). Причем каждому разрешающему элементу анализируемого частотного диапазона соответствует свой фотодетектор.

Ячейка Брэгга 3 (3.1-3.3) состоит из звукопровода и возбуждающей гиперзвук пьезоэлектрической пластины, выполненной из кристалла ниобата лития соответственно Х- и Y-35^o среза. Это обеспечивает автоматическую подстройку по углу Брэгга и работу ячейки в широком диапазоне частот. В качестве блоков 6 (6.1-6.3) индикации могут быть использованы осциллографические индикаторы.

Если на вход анализатора спектра поступает сложный сигнал с бинарной фазовой манипуляцией [ФMн-2,_к(t) = 0,], то после преобразования по частоте и суммирования через открытый ключ 18 он поступает на пьезоэлектрический преобразователь ячейки Брэгга 3 и на два входа перемножителя 10.1, на выходе которого образуется гармоническое напряжение

U₂(t) = V₂cos[4f_прt+2_пр1], 0tT_c,



Так как 2_к(t) = 0,2, то в указанном напряжении фазовая манипуляция уже отсутствует. Напряжение U₂(t) выделяется полосовым фильтром 11.1 и поступает на пьезоэлектрический преобразователь ячейки Брэгга 3.1 и на два входа перемножителя 10.2, на выходе которого образуется гармоническое напряжение

U₃(t) = V₃cos[8f_прt+4_пр1], 0tT_c,



Это напряжение выделяется полосовым фильтром 11.2 и поступает на пьезоэлектрический преобразователь ячейки Брэгга 3.2 и на два входа перемножителя 10.3, на выходе которого образуется гармоническое напряжение

U₄(t) = V₄cos[16f_прt+8_пр1], 0tT_c,



Это напряжение выделяется полосовым фильтром 11.3 и поступает на пьезоэлектрический преобразователь ячейки Брегга 3.3.

Ширина спектра f_c ФМн-2 сигнала определяется длительностью _и элементарных посылок



Тогда как ширина спектра второй f₂, четвертой f₄ и восьмой f₈ гармоник определяется длительностью Т_c сигнала



Следовательно, при умножении фазы на два, четыре и восемь спектр ФМн-2 сигнала сворачивается в N раз



и трансформируется в одиночные спектральные составляющие. Это обстоятельство и является признаком распознавания ФМн-2 сигнала. Спектры принимаемого ФМн-2 сигнала и его гармоник визуально наблюдаются на экранах индикаторов 6 (6.1, 6.2, 6.3) соответственно.

Если на вход анализатора спектра поступает ФМн-4 сигнал



то на выходе полосового фильтра 11.2 образуется ФМн-2 сигнал [_к(t) = 0,,2,3], а на выходе полосовых фильтров 11.2 и 11.3 образуются соответствующие гармонические составляющие

U₃(t) и U₄(t). В этом случае на экранах индикаторов 6 и 6.1 наблюдаются спектры ФМн-4 и ФМн-2 сигналов, а на экранах индикаторов 6.2 и 6.3 наблюдаются одиночные спектральные составляющие.

Если на вход устройства поступает ФМн-8 сигнал



то на выходах полосовых фильтров 11.1 и 11.2 образуются ФМн-4 и ФМн-2 сигналы, а на выходе полосового фильтра 11.3 образуется гармоническое напряжение U₄(t). В этом случае на экранах индикаторов 6, 6.1 и 6.2 наблюдаются спектры ФМн-8, ФМн-4 и ФМн-2 сигналов, а на экране индикатора 6.3 наблюдается одиночная спектральная составляющая.

Если на вход устройства поступает 4Мн-2 сигнал, то на выходе полосового фильтра 11.3 образуется частотно-манипулированный сигнал с индексом девиации частоты h=1. При этом его спектр трансформируется в две спектральные составляющие на частотах 4f₁ и 4f₂, а на выходе полосового фильтра 11.3 образуются две спектральные составляющие на частотах 8f₁ и 8f₂.

Если на вход устройства поступает 4Мн-3 сигнал, то на выходах полосовых фильтров 11.2 и 11.3 образуются три спектральные составляющие на частотах 4f₁, 4f_ср, 4f₂ и 8f₁, 8f_cp, 8f₂, т.е. сплошной спектр трансформируется в три спектральные составляющие. На выходе перемножителя 10.1 спектр 4Мн-3 сигнала трансформируется в другой сплошной спектр, поскольку h<1. Таким образом, на экранах индикаторов 6 и 6.1 визуально будут наблюдаться сплошные спектры.

Если на вход устройства поступает 4Мн-5 сигнал, то на выходе перемножителя 10.3 его сплошной спектр трансформируется в пять спектральных лепестков с пиковыми значениями на частотах 8f₁, 8f₃ 8f_ср, 8f₄ и 8f₂. На выходах перемножителей 10.1 и 10.2 сплошной спектр 4Мн-5 сигнала трансформируется в сплошные спектры, т.к. в этом случае h<1. Таким образом, на экранах индикаторов 6, 6.1 и 6.2 будут наблюдаться сплошные спектры; а на экране индикатора 6.3 - пять спектральных лепестков.

Если на вход устройства поступает сигнал с линейной частотной модуляцией (лчм)

U_c(t) = V_ccos(2f_ct++t²+_c), 0tT_c,

скорость изменения частоты внутри импульса;

f_д - девиация частоты,

то после преобразования по частоте и суммирования на выходе сумматора 14 образуется напряжение

U₂(t) = V₂cos[2f_прt+t²+_c], 0tT_c,

которое поступает на пьезоэлектрическую ячейку Брэгга 3, на два входа перемножителя 10.1, на выходе которого образуется лчм-сигнал

U₅(t) = V₅cos(4f_прt++2t²+2_пр1), 0tT_c,

который выделяется полосовым фильтром 11.1 и поступает на пьезоэлектрический преобразователь ячейки Брэгга 3.1. Так как длительность Т_с лчм-сигнала на основной и удвоенной промежуточной частотах одинакова, то увеличение в два раза скорости изменения частоты происходит за счет увеличения в два раза девиации частоты f_д. Из этого следует, что ширина спектра лчм-сигнала на удвоенной промежуточной частоте в два раза больше его ширины на основной промежуточной частоте (f₂ = 2f_c).

Аналогично на выходах перемножителей 10.2 и 10.3 ширина спектра лчм-сигнала увеличивается в 4 и 8 раз. Следовательно, на экране индикатора 6 визуально наблюдается спектр лчм-сигнала, а на экранах индикаторов 6.1-6.3 наблюдаются спектры сигналов, ширина которых в 2, 4 и 8 раз больше ширины спектра исходного лчм-сигнала. Это обстоятельство и является признаком распознавания лчм-сигнала.

Описанная выше работа устройства соответствует случаю приема полезных сигналов по основному каналу на частоте f_с.

Если ложный сигнал (помеха) принимается по зеркальному каналу на частоте f₃

U₃(t) = V₃cos(2f₃t+₃), 0tT₃,

то усилителями 9 и 12 промежуточной частоты выделяются

U_пр6(t) = V_пр6cos(2f_прt+_пр6),

U_пр7(t) = V_пр6cos(2f_прt+_пр6+90), 0tT₃,



f_пр=f_г-f₃ - промежуточная частота;

_пр = _г-₃.

Напряжение U_пр7(t) с выхода усилителя 12 промежуточной частоты поступает на вход фазовращателя 13 на 90^o, на выходе которого образуется напряжение



Напряжения U_пр6(t) и U_пр8(t), поступающие на два входа сумматора 14, на его выходе компенсируются. Следовательно, ложный сигнал (помеха), принимаемый по зеркальному каналу на частоте f₃, подавляется.

Если ложный сигнал (помеха) принимается по первому комбинационному каналу на частоте f_к1

U_к1(t) = V_к1cos(2f_к1t+_к1), 0tT_к1,

то усилителями 9 и 12 промежуточной частоты выделяются следующие напряжения:

U_пр9(t) = V_пр9cos(2f_прt+_пр9),

U_пр10(t) = V_пр9cos(2f_прt+_пр9+90), 0tT_к1,



f_пр=2f_г-f_к1 - промежуточная частота;

_пр9 = _г-_к1.

Напряжение U_пр10(t) с выхода усилителя 12 промежуточной частоты поступает на вход фазовращателя 13 на 90^o, на выходе которого образуется напряжение



Напряжения U_пр9(t) и U_пр11(t), поступающие на два входа сумматора 14, на его выходе компенсируются. Следовательно, ложный сигнал (помеха), принимаемый по первому комбинационному каналу на частоте f_к1, подавляется.

Если ложный сигнал (помеха) принимается по второму комбинационному каналу на частоте f_к2

U_к2(t) = V_к2cos(2f_к2t+_к2), 0tT_к2,

то усилителями 9 и 12 промежуточной частоты выделяются следующие напряжения:

U_пр12(t) = V_пр12cos(2f_прt+_пр12),

U_пр13(t) = V_пр12cos(2f_прt+_пр12-90), 0tT_к2,



f_пр=f_к2-2f_г - промежуточная частота;

_пр12 = _к2-_г.

Напряжение U_пр13(t) с выхода усилителя 12 промежуточной частоты поступает на вход фазовращателя 13 на 90^o, на выходе которого образуется напряжение



Напряжения U_пр12(t) и U_пр14(t) поступают на два входа сумматора 14, на выходе которого образуется напряжение

U₃(t) = V₃cos(2f_прt+_пр12), 0tT_к2,

где V₃ = 2V_пр12.

Это напряжение поступает на второй вход перемножителя 15, на первый вход которого подается принимаемый сигнал (помеха) U_к2(t). На выходе перемножителя 15 образуется

U_пр6(t) = V₆cos(4f_гt+_г),



которое не попадает в полосу пропускания узкополосного фильтра 16. Ключ 18 не открывается и ложный сигнал (помеха), принимаемый по второму комбинационному каналу на частоте f_к2, подавляется.

Таким образом, предлагаемый анализатор спектра по сравнению с прототипом позволяет повысить избирательность и помехоустойчивость путем полного подавления ложных сигналов (помех), принимаемых по зеркальному каналу. Причем полное подавление ложных сигналов (помех), принимаемых по зеркальному каналу, достигается за счет идентификации приемных трактов, которая обеспечивается с помощью комплексной (амплитудно-фазовой) системы идентификации.