способ непрерывного литья заготовок на машине с криволинейной технологической осью
| Классы МПК: | B22D11/043 криволинейные формы B22D11/124 для охлаждения |
| Автор(ы): | Селиванов В.Н., Столяров А.М., Буданов Б.А. |
| Патентообладатель(и): | Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И.Носова |
| Приоритеты: |
подача заявки:
2002-09-30 публикация патента:
10.12.2003 |
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при непрерывном литье заготовок. Технический результат заключается в создании достаточно толстой и прочной корки затвердевшего металла в заготовке по всему маршруту ее изготовления, что предотвращает образование на заготовке поверхностных трещин и аварийное вытекание жидкого металла. В способе непрерывного литья заготовок на машине с криволинейной технологической осью используют трансформаторную сталь, температуру которой в промежуточном ковше поддерживают в пределах 1500...1530oС. Вытягивание заготовки из кристаллизатора осуществляют со скоростью (w), определяемой по формуле: w=0,7-0,01(t-1500), где t - температура трансформаторной стали в промежуточном ковше; 0,7 и 0,01 - эмпирические коэффициенты. Расход воды в форсуночных секциях, расположенных вдоль зоны вторичного охлаждения, устанавливают по плотности орошения поверхности заготовки. При этом охлаждение поверхности каждой заготовки ведут по заданным зонам с режимами, определяемыми по заявляемым зависимостям. Это обеспечивает поддержание оптимальной температуры поверхности заготовки на всем маршруте ее изготовления. 4 табл.
Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3, Рисунок 4, Рисунок 5, Рисунок 6, Рисунок 7, Рисунок 8, Рисунок 9, Рисунок 10, Рисунок 11, Рисунок 12
Формула изобретения
Способ непрерывного литья заготовок на машине с криволинейной технологической осью, включающий подачу стали в кристаллизатор из промежуточного ковша, вытягивание заготовки из кристаллизатора с переменной скоростью, поддержание и направление заготовки при помощи роликов, охлаждение поверхности заготовки водой, распыляемой сгруппированными в секции форсунками, расположенными вдоль зоны вторичного охлаждения, отличающийся тем, что для литья заготовок используют трансформаторную сталь, температуру которой в промежуточном ковше поддерживают в пределах 1500 - 1530
С, скорость вытягивания заготовки из кристаллизатора определяют по формулеw = 0,7-0,01 (t-1500),где w - скорость вытягивания заготовки, м/мин;t - температура трансформаторной стали в промежуточном ковше, С;0,7 и 0,01 - эмпирические коэффициенты, характеризующие зависимость оптимальной скорости вытягивания заготовки от температуры металла в промежуточном ковше в указанном интервале,а расход воды в форсуночных секциях, расположенных вдоль зоны вторичного охлаждения, устанавливают по плотности орошения поверхности заготовки, причем по малому радиусу кривизны заготовки охлаждение ее поверхности в зоне, расположенной между низом кристаллизатора и первой роликовой секцией, ведут с плотностью орошения, определяемой по формуле:q = 18,4 -16 w + 22,1 w2,где q - плотность орошения в зоне, расположенной между низом кристаллизатора и первой роликовой секцией, м3/(м2ч);w - скорость вытягивания заготовки, м/мин;18,4; 16 и 22,1 - эмпирические коэффициенты, характеризующие зависимость оптимальной плотности орошения поверхности заготовки в зоне, расположенной между низом кристаллизатора и первой роликовой секцией, от скорости вытягивания заготовки,в первой форсуночной секции - с плотностью орошения, определяемой по формулеq1 = 3,1 + 1,9w,где q1 - плотность орошения в первой форсуночной секции, м3/(м2ч);w - скорость вытягивания заготовки, м/мин;3,1 и 1,9 - эмпирические коэффициенты, характеризующие зависимость оптимальной плотности орошения поверхности заготовки в первой форсуночной секции от скорости вытягивания заготовки,а во всех последующих форсуночных секциях - с плотностью орошения, определяемой по формуле 
где qi, qi-1 - плотность орошения соответственно в i-й и i-1 форсуночных секциях, м3/(м2ч);i - номер форсуночной секции;li, 1i-1 - длина i-й и i-1 форсуночных секций, м;k - эмпирический коэффициент, характеризующий изменение плотности орошения по длине зоны вторичного охлаждения и монотонно снижающийся от 2,97 до 0,09,по большому радиусу кривизны заготовки охлаждение поверхности в форсуночных секциях ведут с расходом воды, в 1,0 - 1,5 раза превышающем расход воды в соответствующих форсуночных секциях, расположенных по малому радиусу кривизны заготовки, а охлаждение поверхности заготовки с ее торцов осуществляют с плотностью орошения, определяемой по формулеqm = 2+6w,где qm - плотность орошения торцов заготовки, м3/(м2ч);w - скорость вытягивания заготовки, м/мин;2 и 6 - эмпирические коэффициенты, характеризующие зависимость оптимальной плотности орошения торцевой поверхности заготовки от скорости ее вытягивания.
Описание изобретения к патенту
Текст описания в факсимильном виде (см. графическую часть).Класс B22D11/043 криволинейные формы
Класс B22D11/124 для охлаждения
