способ переработки пропенсодержащей углеводородной смеси

Формула изобретения

1. Способ переработки пропенсодержащей углеводородной смеси с получением изопропанола и/или диизопропилового эфира или содержащей их смеси, включающий жидкофазную гидратацию пропена в одной или нескольких последовательных реакционных зонах при повышенной температуре в присутствии твердого сильнокислотного катализатора и растворителя, понижающего давление в реакционной(ых) зоне(ах), последующее выделение из реакционной смеси с помощью ректификации целевого(ых) продукта(ов) и рециркуляцию указанного растворителя на вход в реакционную(ые) зону(ы), при котором в качестве указанного растворителя используют первичный(е) алкиловый(е) спирт(ы) или его(их) смесь, содержащую образуемый(е) им(и) изопропилалкиловый(е) эфир(ы), и поддерживают в растворителе концентрацию спирта(ов), достаточную для растворимости всего или большей части подаваемого на гидратацию количества воды в совместном жидком потоке растворителя и пропенсодержащей смеси при температуре входа в реакционную(ые) зону(ы).

2. Способ по п.1, при котором в указанном растворителе отношение указанного(ых) первичного(ых) спирта(ов) и образуемого(ых) им(и) изопропилалкилового(ых) эфира(ов) поддерживают соответствующим химическому равновесию с пропеном и водой при выходе реакционной смеси из единственной или последней реакционной зоны.

3. Способ по п.1, при котором в составе растворителя используют указанный(е) первичный(е) спирт(ы) и изопропилалкиловый(е) эфир(ы), не образующие азеотропов с изопропанолом и диизопропиловым эфиром.

4. Способ по п.1, при котором в составе растворителя используют дополнительно углеводород(ы) с температурами кипения выше [углеводородов С₃] [пропана], предпочтительно не образующий(е) азеотропов с изопропанолом и диизопропиловым эфиром, в количестве, не исключающем достаточной растворимости подаваемой на гидратацию воды в совместном жидком потоке растворителя и пропенсодержащей смеси при температуре входа в реакционную(ые) зону(ы).

5. Способ по п.1, при котором соотношение получаемых изопропанола и диизопропилового эфира регулируют путем увеличения или уменьшения доли спиртовых групп -ОН в указанном растворителе, причем при увеличении доли групп -ОН увеличивают долю получаемого изопропанола и при уменьшении доли групп -ОН увеличивают долю получаемого диизопропилового эфира.

6. Способ по п.5, при котором регулирование доли спиртовых групп -ОН в указанном растворителе осуществляют путем включения в состав растворителя спирта(ов) с большим или меньшим соотношением групп -ОН и углеводородных групп в его(их) молекуле(ах) и/или путем поддержания в составе растворителя необходимой пропорции между спиртом(ами) и углеводородом(ами).

7. Способ по п.1, при котором в процессе в качестве указанного растворителя первоначально используют первичный(е) спирт(ы), возможно в смеси с углеводородом(ами), имеющими температуры кипения выше [углеводородов С₃ ] [пропана], и затем накапливают в составе растворителя образуемый(е) указанным(и) первичным(и) спиртом(ами) изопропилалкиловый(е) эфир(ы).

8. Способ по п.1, при котором в качестве указанного(ых) первичного(ых) спирта(ов) используют спирт(ы), содержащий(е)ся в сивушном масле спиртового брожения органического сырья.

9. Способ по п.1, при котором в качестве пропенсодержащей углеводородной смеси используют пропен-пропановую смесь.

10. Способ по п.1, при котором в качестве указанного твердого сильнокислотного растворителя используют сульфокатионит в мелкозернистом состоянии или в форме массообменной насадки.

11. Способ по п.1, при котором в реакционной(ых) зоне(ах) поддерживают температуру от 90 до 150°С.

12. Способ по п.1, при котором в реакционной(ых) зоне(ах) поддерживают концентрацию растворителя, достаточную для полного растворения пропена и пропана при реакционной температуре и давлении, не превышающем 50 ата, предпочтительно не превышающем 35 ата.

13. Способ по п.1, при котором используют две или несколько последовательных реакционных зон и подаваемую(ые) воду и/или пропенсодержащую смесь делят на два или несколько потоков, которые вводят в разные реакционные зоны, причем во вторую и возможно последующие реакционные зоны указанные потоки подают в ненагретом или охлажденном состоянии.

14. Способ по п.1, при котором ограничивают температуру в реакционной(ых) зоне(ах) путем охлаждения реакционных(ой) зон(ы) и/или потоков между реакционными зонами, и/или с помощью охлаждения и рециркуляции на вход в реакционную(ые) зону(ы) части реакционной смеси, либо части ее остатка после отгонки углеводородов С₃.

15. Способ по п.1, при котором из реакционной смеси первоначально отгоняют смесь, содержащую преимущественно углеводороды С₃, а затем из оставшейся смеси или ее части, нерециркулируемой в реакционную(ые) зону(ы), извлекают изопропанол и/или диизопропиловый эфир, либо их смесь.

16. Способ по п.1, при котором отогнанную из реакционной смеси пропан-пропеновую фракцию подвергают ректификации и в качестве кубового продукта выводят поток, содержащий преимущественно пропан, а в качестве дистиллата выводят поток с преимущественным содержанием пропена, который рециркулируют в реакционную(ые) зону(ы).

17. Способ по п.1, при котором осуществляют разделение изопропанола и диизопропилового эфира в зоне ректификации в присутствии воды, из нижней части указанной зоны ректификации выводят поток, содержащий преимущественно изопропанол, а сверху указанной зоны ректификации выводят паровой поток, содержащий преимущественно диизопропиловый эфир и воду, который конденсируют, расслаивают и водный слой возвращают в указанную зону ректификации.

18. Способ по п.1, при котором переработку пропенсодержащей углеводородной смеси осуществляют в две химические стадии, каждая из которых включает одну или несколько последовательных реакционных зон с сильнокислотным твердым катализатором, на первой стадии превращают большую часть пропена в изопропанол и/или диизопропиловый эфир, из реакционной смеси отгоняют поток углеводородов С₃ и в реакционной(ых) зоне(ах) второй стадии проводят дополнительное превращение пропена, содержащегося в отогнанном потоке углеводородов С₃, в изопропанол и/или диизопропиловый эфир, и/или димеры и тримеры пропена.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области переработки алкенсодержащих углеводородных смесей с получением спиртов и/или эфиров. Более конкретно изобретение относится к области переработки пропенсодержащих смесей, в частности пропен-пропановых фракций, с получением изопропанола и/или диизопропилового эфира, и/или их смеси.

Оба указанных вещества являются ценными высокооктановыми компонентами бензина, а также ценными растворителями с широкой сферой использования.

Известен [US-pat 4267397, 12.05.1981; US-pat 4339617, 13.07.1982] способы гидратации алкенов, в том числе гидратации пропена (обычно в пропен-пропановой фракции) с образованием изопропанола, в присутствии растворов сильных кислот, в частности серной кислоты. Существенными недостатками способа являются высокая коррозионная агрессивность рабочей среды и образование большого количества экологически вредных отходов.

Известен [US-pat 4329550, 11.05.1982] способ газофазной гидратации алкенов, в том числе гидратации пропена с образованием изопропанола в присутствии катализаторов "фосфорная кислота на твердом носителе". Недостатком его является высокая температура в реакционной зоне (обычно 200-300°С) и как следствие этого - относительная низкая конверсия алкенов, значительный унос фосфорной кислоты с поверхности катализатора и необходимость подпитки катализаторной зоны кислотой и нейтрализации кислоты в продуктах реакции (реакционной смеси).

Известен [US-pat 4469905, 04.09.1984] способ получения спиртов С₂-С₆ путем гидратации алкенов, в том числе гидратации пропена с получением изопропанола, в присутствии кислой ионообменной смолы (катионита) при заявленной температуре 200-350°F (93,3-176,6°С), и давлении ˜70-351 ата, при котором поддерживают весьма высокий молярный избыток подаваемой воды к подаваемому пропену (от 12:1 до 25:1) и алкен вводят в реакционную зону во много точек, распределенных по длине реакционной зоны. Примерами, однако, гидратация пропена подтверждена лишь при температуре выше 130°С. В этих условиях невозможно поддерживать пропен и пропан в жидком состоянии (их критические температуры 96-97°С) и процесс, в сущности, является газофазным, что затрудняет использование доступных термостойких катализаторов, которые выпускаются в мелкозернистой форме.

Давление в процессе является чрезвычайно высоким и создание необходимой производственной установки - весьма дорогостоящим. Чрезвычайно большая подача воды приводит к получению разбавленных водных растворов спирта и для извлечения его в указанном патенте предлагается экстракция углеводородным или эфирным растворителем с последующим отделением от него ректификацией.

Мы заявляем: Способ переработки пропенсодержащей углеводородной смеси с получением изопропанола и/или диизопропилового эфира или содержащей их смеси, включающий жидкофазную гидратацию пропена в одной или нескольких последовательных реакционных зонах при повышенной температуре в присутствии твердого сильнокислотного катализатора и растворителя, понижающего давление в реакционной(ых) зоне(ах), последующее выделение из реакционной смеси с помощью ректификации целевого(ых) продукта(ов) и рециркуляцию указанного растворителя на вход в реакционную(ые) зону(ы), при котором в качестве указанного растворителя используют первичный(е) алкиловый(е) спирт(ы) или его(их) смесь, содержащую образуемый(е) им(и) изопропил-алкиловый(е) эфир(ы), и поддерживают в растворителе концентрацию спирта(ов), достаточную для растворимости всего или большей части подаваемого на гидратацию количества воды в совместном жидком потоке растворителя и пропенсодержащей смеси при температуре входа в реакционную(ые) зону(ы).

В порядке конкретизации заявленного выше способа мы также заявляем способы, при которых:

- в указанном растворителе отношение указанного(ых) первичного(ых) спирта(ов) и образуемого(ых) им(и) изопропил-алкилового(ых) эфира(ов) поддерживают соответствующим химическому равновесию с пропеном и водой при выходе реакционной смеси из единственной или последней реакционной зоны.

- в составе растворителя используют указанный(е) первичный(е) спирт(ы) и изопропил-алкиловый(е) эфир(ы), не образующие азеотропов с изопропанолом и диизопропиловым эфиром.

- в составе растворителя используют дополнительно углеводород(ы) с температурами кипения выше углеводородов С ₃ предпочтительно не образующий(е) азеотропов с изопропанолом и диизопропиловым эфиром, в количестве, не исключающем достаточной растворимости подаваемой на гидратацию воды в совместном жидком потоке растворителя и пропенсодержащей смеси при температуре входа в реакционную(ые) зону(ы).

- соотношение получаемых изопропанола и диизопропилового эфира регулируют путем увеличения или уменьшения доли спиртовых групп -ОН в указанном растворителе, причем при увеличении доли групп -ОН увеличивают долю получаемого изопропанола и при уменьшении доли групп -ОН увеличивают долю получаемого диизопропилового эфира.

- регулирование доли спиртовых групп -ОН в указанном растворителе осуществляют путем включения в состав растворителя спирта(ов) с большим или меньшим соотношением групп -ОН и углеводородных групп в его(их) молекуле(ах) и/или путем поддержания в составе растворителя необходимой пропорции между спиртом(ами) и углеводородом(ами).

- в процессе в качестве указанного растворителя первоначально используют первичный(е) спирт(ы), возможно в смеси с углеводородом(ами), имеющими температуры кипения выше [углеводородов С₃] [пропана], и затем накапливают в составе растворителя образуемый(е) указанным(и) первичным(и) спиртом(ами) изопропил-алкиловый(е) эфир(ы).

- в качестве указанного(ых) первичного(ых) спирта(ов) используют спирт(ы), содержащий(е)ся в сивушном масле спиртового брожения органического сырья.

- в качестве пропенсодержащей углеводородной смеси используют пропен-пропановую смесь.

- в качестве указанного твердого сильнокислотного растворителя используют сульфокатионит в мелкозернистом состоянии или в форме массообменной насадки.

- в реакционной(ых) зоне(ах) поддерживают температуру от 90 до 150°С.

- в реакционной(ых) зоне(ах) поддерживают концентрацию растворителя, достаточную для полного растворения пропена и пропана при реакционной температуре и давлении, не превышающем 50 ата, предпочтительно не превышающем 35 ата.

- используют две или несколько последовательных реакционных зон, и подаваемую(ые) воду и/или пропенсодержащую смесь делят на два или несколько потоков, которые вводят в разные реакционные зоны, причем во вторую и возможно последующие реакционные зоны указанные потоки подают в ненагретом или охлажденном состоянии.

- ограничивают температуру в реакционной(ых) зоне(ах) путем охлаждения реакционной(ых) зон(ы) и/или потоков между реакционными зонами, и/или с помощью охлаждения и рециркуляции на вход в реакционную(ые) зону(ы) части реакционной смеси, либо части ее остатка после отгонки углеводородов С₃.

- из реакционной смеси первоначально отгоняют смесь, содержащую преимущественно углеводороды С₃, а затем из оставшейся смеси или ее части, нерециркулируемой в реакционную(ые) зону(ы), извлекают изопропанол и/или диизопропиловый эфир, либо их смесь.

- отогнанную из реакционной смеси пропан-пропеновую фракцию подвергают ректификации и в качестве кубового продукта выводят поток, содержащий преимущественно пропан, а в качестве дистиллата выводят поток с преимущественным содержанием пропена, который рециркулируют в реакционную(ые) зону(ы).

- осуществляют разделение изопропанола и диизопропилового эфира в зоне ректификации в присутствии воды, из нижней части указанной зоны ректификации выводят поток, содержащий преимущественно изопропанол, а сверху указанной зоны ректификации выводят паровой поток, содержащий преимущественно диизопропиловый эфир и воду, который конденсируют, расслаивают и водный слой возвращают в указанную зону ректификации.

- переработку пропенсодержащей углеводородной смеси осуществляют в две химические стадии, каждая из которых включает одну или несколько последовательных реакционных зон с сильнокислотным твердым катализатором, на первой стадии превращают большую часть пропена в изопропанол и/или диизопропиловый эфир, из реакционной смеси отгоняют поток углеводородов С ₃, и в реакционной(ых) зоне(ах) второй стадии проводят дополнительное превращение пропена, содержащегося в отогнанном потоке углеводородов С₃, в изопропанол и/или диизопропиловый эфир, и/или димеры и тримеры пропена.

Аппаратурное исполнение реакционных зон может быть различным, в частности в виде кожухотрубчатых охлаждаемых аппаратов, прямоточных адиабатических аппаратов, аппаратов с перемешивающими устройствами и т.п.

Отгонка непрореагировавших углеводородов С₃ от других компонентов реакционной смеси может проводиться с помощью ректификации. Это, однако, не является единственным способом. Учитывая большую разницу в температурах кипения углеводородов С₃ и других компонентов реакционной смеси, для отгонки углеводородов С₃ может быть использовано дросселирование и/или отгонка в обогреваемом(ых) аппарате(ах) типа рибойлера, имеющих достаточную горизонтальную протяженность, возможно с вертикальной(ыми) перегородкой(ами) на пути движения жидкой фазы (с ее переливом через перегородку(и), что препятствует смешиванию поступающей смеси с жидкой смесью, выводимой из рибойлера.

Использование изобретения иллюстрируется чертежами 1-4 и примерами 1-9.

Указанные чертежи и примеры не исчерпывают всех вариантов и возможны иные варианты при соблюдении сути изобретения, изложенного в формуле изобретения.

Согласно фиг.1 используют реакционный узел, включающий три последовательные прямоточные реакционные зоны P1, P2 и Р3, между которыми производят охлаждение реакционной массы.

Вода поступает в систему по линии 1. Пропенсодержащая (пропен-пропановая) углеводородная смесь обычно поступает в систему по линии 2. По линии 3 возможно подается небольшой поток растворителя (или его компонентов), компенсирующий потери растворителя в процессе.

Указанные потоки 1 и 2 или их часть соединяют с рециркулируемым по линии 10 потоком растворителя и возможно возвратным(и) потоком(ами) углеводородов С₃ (поступают по линии 14а из линий 6б или 14), потоки смешивают, доводят до необходимой температуры и подают по линии 4 в реакционную зону Р1. Возможно, в линию 4 вводят рециркулируемую (с охлаждением) часть реакционной смеси после одной из реакционных зон.

Подача пропенсодержащей смеси, а также подача воды может быть распределена на вход в две или более реакционных зоны (для пропенсодержащей фракции показаны линии 2а, 2б и 2в, для воды - линии 1а, 1б и 1в).

Из реакционного узла по линии 5 выводят реакционную смесь, которую полностью или частично подают в отгонную зону К1 по линии 5 а. В К1 возможно по линии 15 подают поток пропенсодержащей углеводородной смеси, включающей более тяжелокипящие, чем пропан, углеводороды (например, С₃-С₄ фракцию каталитического крекинга).

Из К1 отгоняют и выводят паровой поток 6, содержащий преимущественно углеводороды С₃ и примесь воды. Его конденсируют, выслаивают в емкости-сепараторе С воду и выводят ее по линии 12. Углеводородный слой из емкости-сепаратора С полностью или частично выводят по линиям 6а, и/или 6б, и/или 6в; возможно часть углеводородного слоя возвращают в К1 в качестве флегмы по линии 6г.

Снизу зоны К1 выводят по линии 7 поток, который далее подают в ректификационную колонну К2.

Из колонны К2 сверху в качестве дистиллата по линии 8 выводят поток, содержащий преимущественно изопропанол и/или диизопропиловый эфир (возможно совместно с углеводородами С₄-С₅), который полностью или частично выводят по линии 8а в качестве целевого продукта. Снизу К2 по линии 9 выводят поток, содержащий преимущественно растворитель, который полностью или большей частью рециркулируют по линии 10 в реакционный узел; часть его возможно выводят по линии 11. Возможно, до подачи рециркулируемого растворителя в реакционную зону Р производят его очистку в узле очистки растворителя ОР для предотвращения накопления примесей.

Возможно часть дистиллата К2 (по линии 86) и/или боковой поток из К2 по линии 16, рециркулируют в ректификационную зону К1.

Возможно верхний паровой поток из К2 конденсируют частично (в парциальном конденсаторе), несконденсированную часть выводят по линии 8в и предпочтительно возвращают в колонну К1.

Выводимый из конденсатора "С", содержащий преимущественно углеводороды С₃, возможно удаляют из системы по линии 6а и/или рециркулируют в реакционный узел по линиям 6б и 14а и/или по линии 6в направляют в ректификационную колонну К3 для концентрирования пропена К3.

В качестве дистиллата колонны К3 (если она используется) выводят по линии 14 поток, обогащенный пропеном, который далее по линии 14а рециркулируют в реакционную систему, а кубовый остаток колонны К3, обогащенный пропаном, по линии 13 удаляют из системы.

Если поток 8а содержит большое количество углеводородов С₄, их отгоняют от смеси изопропанола и диизопропилового эфира в дополнительном узле.

Возможно поток 8а, предпочтительно после отгонки углеводородов С₄ (если они присутствуют), далее разделяют в дополнительной ректификационной зоне (на фиг.1 не показана), в которой производят отделение диизопропилового эфира от изопропанола предпочтительно в присутствии воды. Снизу дополнительной ректификационной зоны выводят поток, содержащий преимущественно изопропанол, а сверху выводят поток, содержащий преимущественно диизопропиловый эфир.

Согласно фиг.2 в качестве реакционной зоны используют кожухотрубчатый реактор Р. Теплосъем в нем осуществляется за счет подачи хладоагента в межтрубное пространство реакционной зоны. Поступающие сырьевые потоки воды (линия 1) и пропен-пропановой смеси (линия 2), а также рециркулируемые потоки 6б и 11б объединяют, нагревают и по линии 4 подают в реактор Р.

Из реакционной зоны Р по линии 5 выводят реакционную смесь, которую подают в отгонную зону К1. В К1 возможно также рециркулируют по линии 10б поток дистиллата колонны К4.

Из К1 в качестве дистиллята по линии 6 после отслаивания воды в емкости-сепараторе С выводят обогащенный пропеном поток, содержащий преимущественно углеводороды С₃. Указанный поток рециркулируют в реакционную зону Р по линии 6б и, возможно, частично выводят из системы по линии 6а. Выслоившуюся воду отбирают по линии 12.

Кубовый продукт колонны К1 по линии 7 направляют в ректификационную колонну К2. В колонну К2 возможно также подают по линии 10в поток дистиллата колонны К4.

Из К2 в качестве дистиллята выводят поток 8, содержащий преимущественно имеющиеся в потоке 7 углеводороды С₃, а также изопропанол и диизопропиловый эфир. Указанный поток 8 направляют в ректификационную колонну К3. Кубовый остаток из К2 по линии 9 направляют в ректификационную колонну К4.

В колонне К3 проводят отделение углеводородов С₃ (преимущественно пропана), которые выводят в качестве дистиллата по линии 13. Выслоившуюся воду отбирают по линии 12а. Из куба К3 по линии 14 выводят продукт, содержащий преимущественно изопропанол и/или диизопропиловый эфир.

Дистиллат колонны К4, отбираемый по линии 10, выводят из системы по линии 10а и/или рециркулируют в предшествующую(ие) колонну (ы) К1 и/или К2 (соответственно по линиям 10б и 10в). Кубовый продукт колонны К4 содержит в основном растворитель, и его по линии 11а рециркулируют в реакционную зону Р-1.

По линии 3 осуществляют подпитку системы компонентом(ами) растворителя. Возможно, до подачи рециркулируемого растворителя в реакционную зону Р производят его очистку в узле очистки растворителя ОР для предотвращения накопления примесей. Часть растворителя возможно удаляют из системы по линии 116.

Согласно фиг.3 переработку пропенсодержащей фракции производят в две последовательные стадии.

На первой стадии используют реакционный узел, включающий две последовательные прямоточные реакционные зоны Р1 и Р2, между которыми производят охлаждение реакционной массы.

Вода на первую стадию поступает по линии 1 и далее по линии 1а и возможно по линии 16. Пропенсодержащая (обычно пропен-пропановая) углеводородная смесь поступает в систему по линии 2 и далее по линии 2а и возможно линии 2б. По линии 3 подается небольшой поток растворителя (или его компонентов, в основном спирта), компенсирующий потери растворителя в процессе.

Как минимум часть потока пропенсодержащей смеси (линия 2а), как минимум часть потока воды (линия 1а), а также рециркулируемые потоки по линиям 9а и 6б объединяют, нагревают и по линии 4 подают в реакционный узел Р1 первой стадии. Возможно, на вход в зону Р1 (в линию 4) вводят также рециркулируемую (с охлаждением) часть реакционной смеси после реакционной(ых) зон(ы) Р1 или Р2.

Из реакционного узла Р2 первой стадии по линии 5 выводят реакционную смесь, которую подают полностью или частично в ректификационную колонну К1 (остальную часть рециркулирют в Р1).

В качестве верхнего продукта колонны К1 после отделения воды в емкости-сепараторе С-1 по линии 6 выводят поток, содержащий преимущественно углеводороды С₃. Указанный поток возможно частично рециркулируют по линии 6а в реакционный узел первой стадии контактирования, а остальное или все количество потока 6 по линии 10 направляют в реакционный узел второй стадии. Воду из С-1 (поток 17) предпочтительно направляют в реакционную(ые) зону(ы).

Возможно из колонны К1 выводят боковой поток 16, обогащенный диизопропиловым эфиром и/или изопропанолом, который рециркулируют в реакционный узел первой стадии.

Кубовый остаток из К1 по линии 7 направляют в ректификационную колонну К2.

Реакционный узел второй стадии включает две прямоточные реакционные зоны Р3 и Р4 с промежуточным теплосъемом.

Подача потока 6 на вторую стадию осуществляется по линии 10 и далее по линии 10а, и возможно также по линии 10б. Подача воды на вторую стадию осуществляется по линии 11 и далее по линии 11a, и возможно также по линии 11б.

Указанные потоки 10а и 11а, а также подаваемый по линии 9б поток растворителя смешивают, доводят до необходимой температуры и подают по линии 12 в реакционную зону Р3. Возможно, в линию 12 вводят рециркулируемую (с охлаждением) часть реакционной смеси после реакционной(ых) зон(ы) (Р3 и/или Р4).

Из реакционного узла второй стадии Р4 по линии 13 выводят реакционную смесь, которую подают в ректификационную колонну К3.

В качестве дистиллата колонны КЗ после сепарирования в С-2 от воды по линии 14 выводят поток, содержащий преимущественно углеводороды С₃, который выводят из системы. Из С-2 по линии 17а выводят выслоившуюся воду, которую предпочтительно рециркулируют в реакционную(ые) зону(ы).

Кубовый остаток из К3 полностью или частично по линии 15 направляют в ректификационную колонну К2 совместно с потоком 7, остальное количество выводят по линии 15а.

Из колонны К2 в качестве дистиллата по линии 8 выводят целевой продукт, содержащий преимущественно изопропанол и/или диизопропиловый эфир. Снизу К2 по линии 9 выводят поток, содержащий преимущественно растворитель, который далее рециркулируют в реакционные узлы первой и второй стадий по линии 9 и далее соответственно по линиям 9а и 9б.

Возможно, часть растворителя выводят по линии 18 для предотвращения накопления примесей.

Согласно фиг.4 переработку пропенсодержащей фракции производят в две стадии.

Реакционный узел первой стадии включает две последовательных реакционные зоны Р-1 и Р-2 с промежуточным теплосъемом, конструктивно выполненные в виде одного аппарата.

Вода поступает на первую стадию по линии 1. Пропенсодержащая (обычно пропен-пропановая) углеводородная смесь поступает по линии 2. По линии 3 подается небольшой поток растворителя (или его компонентов), компенсирующий потери растворителя в процессе.

Дистиллат колонны К1, выводимый по линии 6, содержащий преимущественно углеводороды С₃, далее выводят из системы по линии 6а и/или частично рециркулируют в реакционный узел по линии 6б и/или направляют в колонну концентрирования пропена К3 по линии 6в. Выслоившуюся в емкости-сепараторе С-1 воду выводят по линии 17.

Из колонны К1 в качестве бокового отбора выводят поток 10, который направляют в реакционный узел второй стадии, откуда реакционную смесь рециркулируют по линии 13 к колонну К1.

Кубовый остаток колонны К1 по линии 7 направляют в ректификационную колонну К2.

В качестве дистиллата колонны К3 по линии 14 отбирают поток, обогащенный пропеном, который по линии 14а рециркулируют в реакционный узел (в Р1 и/или Р2), а кубовый остаток колонны К3, обогащенный пропаном, по линии 15 выводят из системы. Выслоившуюся в емкости-сепараторе С-2 воду выводят по линии 17.

В колонну К3 возможно подают по линии 16 поток пропенсодержащей углеводородной смеси, содержащей более высококипящие углеводороды (например, С₃-С₄ фракцию каталитического крекинга), отбираемые в составе кубового продукта по линии 15.

Реакционный узел второй стадии включает одну прямоточную реакционную зону Р3. Поток 10, содержащий преимущественно углеводороды, из К1 подают полностью на вход в зону Р3. Часть воды, поступающей по линии 11, смешивают с растворителем, поступающим по линии 9б, и потоком 10. Часть полученного смешанного потока подают по линии 12 на вход в реакционную зону Р3. Остальное количество воды направляют по линии 11б и далее без подогрева подают в несколько точек по длине реакционной зоны через распределительные устройства.

Из реакционной зоны Р-3 по линии 13 выводят реакционную смесь, которую рециркулируют в колонну К1.

Из колонны К2 в качестве дистиллата по линии 8 выводят целевой продукт, содержащий преимущественно изопропанол и/или диизопропиловый эфир. Снизу К2 по линии 9 выводят поток, содержащий преимущественно растворитель, который рециркулируют в реакционные зоны первой и второй стадии соответственно по линиям 9а и 9б.

Возможно, часть растворителя выводят по линии 18 для предотвращения накопления примесей.

В примерах использованы следующие сокращенные обозначения компонентов:

ДИПЭ - диизопропиловый эфир, ИПИАЭ - изопропил-изоамиловый эфир, ДИАЭ -диизоамиловый эфир, ИПБЭ - изопропил-н.бутиловый эфир, ДБЭ - ди-н.бутиловый эфир, ИПИГЭ - изопропил-2-этилгексиловый эфир, ДИГЭ - ди-2-этилгексиловый эфир.

ПРИМЕР 1

Переработку С₃ фракции, содержащей 94,2% пропена, проводят согласно фиг.1. Из указанных пунктиром линий используют линии 2б, 2в, 3, 6а, 6б и 14а.

Растворитель содержит в основном изоамиловый спирт и ИПИАЭ. В качестве свежего растворителя по линии 3 подают изоамиловый спирт.

Реакционный узел включает три последовательных адиабатических аппарата, в которые загружен пористый сульфокатионит Амберлист-36 (размер частиц 0,3-1,2 мм, статическая обменная емкость СОЕ=5,35 мг-экв Н⁺/г катализатора). В реакционных зонах поддерживают температуру в пределах 105-130°С и давление в пределах 28-30 ата.

С₃ фракцию и растворитель полностью направляют на вход в первую реакционную зону (Р1), а водный поток 1 распределяют и подают в реакционные зоны P1, P2 и Р3 в соотношении 5:3:2.

В качестве дистиллата отгонного аппарата К1 после отстаивания воды выводят поток 6 (С₃ фракцию), часть которого по линии 6а выводят из системы, а остальное количество рециркулируют в реакционный узел.

Конверсия пропена в процессе составляет 94,2%. При этом образование ИПС составляет 77,8% от суммы образующихся ИПС и ДИПЭ.

Характеристика основных потоков приведена в табл.1.

ПРИМЕР 2

Переработку С₃ фракции, содержащей 94,2% пропена, проводят согласно фиг.1 аналогично примеру 1. Из указанных пунктиром линий используют линии 2б, 2в, 3, 6а, 6б и14а.

В реакционных зонах поддерживают давление 26-28 ата.

В отличие от примера 1 растворитель помимо изоамилового спирта и его эфиров содержит также углеводородный растворитель - ксилол. В качестве свежего растворителя по линии 3 подают смесь изоамилового спирта и ксилола.

Процесс ведут при той же общей конверсии пропена в процессе 94,2%. Конверсия пропена за проход составляет 60%. Введение углеводорода (ксилола) в состав растворителя снижает долю ОН- групп в нем и увеличивает долю образующегося диизопропилового эфира. При этом образование ИПС составляет 49,3% от суммы образующихся ИПС и ДИПЭ.

Характеристика основных потоков приведена в табл.2.

ПРИМЕР 3

Переработку С₃ фракции, содержащей 75% пропена, проводят согласно фиг.1. Из указанных пунктиром линий используют линии 1б, 3, 6в, 13, 14, 14а.

Растворитель содержит в основном н-бутанол и ИПБЭ. В качестве свежего растворителя по линии 3 подают н-бутанол.

Реакционный узел включает три последовательных адиабатических аппарата, в которые загружен пористый сульфокатионит Амберлист-36 (размер частиц 0,3-1,2 мм, статическая обменная емкость СОЕ = 5,35 мг-экв Н⁺/г катализатора). В реакционных зонах поддерживают температуру в пределах 100-122°С и давление в пределах 29-32 ата.

Воду и растворитель полностью направляют на вход в первую реакционную зону (Р1), а исходную С₃ фракцию распределяют и 2/3 подают в первую реакционную зону, а 1/3 подают во вторую реакционную зону.

Дистиллат отгонного аппарата К1 - С₃ фракцию - после отстаивания воды направляют в колонну концентрирования пропена К3. В качестве кубового продукта колонны К3 выводят фракцию пропана, а дистиллат колонны К3 рециркулируют в реакционный узел.

Конверсия пропена в реакционных зонах за проход составляет 60%, общая конверсия пропена в процессе 98,4%. При этом образование ИПС составляет 80,7% от суммы образующихся ИПС и ДИПЭ.

Характеристика основных потоков приведена в табл.3.

ПРИМЕР 4

Переработку С₃ фракции, содержащей 75% пропена, проводят согласно фиг.2. Из указанных пунктиром линий используют линии 3 и 10а.

Растворитель содержит в основном изоамиловый спирт и ИПИАЭ. В качестве свежего растворителя по линии 3 подают изоамиловый спирт.

Реакционный узел включает кожухотрубчатый реактор, в трубки которого загружен пористый сульфокатионит Амберлист-36. В реакционной зоне поддерживают температуру в пределах 110-118°С и давление в пределах 25-27 ата.

Воду, С₃-фракцию и растворитель смешивают, нагревают и полностью направляют на вход в реакционную зону Р1.

Дистиллат колонны К4, содержащий преимущественно ИПС и ДИПЭ, рециркулируют в колонну К1 ниже точки подачи питания.

Конверсия пропена в зоне Р за проход составляет 40%, общая конверсия пропена в процессе 98,4%. При этом образование ИПС составляет 88,5% от суммы образующихся ИПС и ДИПЭ.

Характеристика основных потоков приведена в табл.4.

ПРИМЕР 5

Переработку С₃ фракции, содержащей 75% пропена, проводят согласно фиг.2. Из указанных пунктиром линий используют линии 3 и 10а и 11б.

Растворитель содержит в основном 2-этилгексанол и ИПИГЭ. В качестве свежего растворителя по линии 3 подают 2-этилгексанол.

Реакционный узел включает кожухотрубчатый реактор, в трубки которого загружен пористый сульфокатионит Амберлист-36. В реакционной зоне поддерживают температуру в пределах 112-120°С и давление в пределах 27-29 ата.

Воду, С₃-фракцию и растворитель смешивают, нагревают и полностью направляют на вход в первую реакционную зону (Р1).

В колонну ректификации К1 для снижения температуры куба подают поток ксилола. В дальнейшем ксилол отгоняют от растворителя на колонне К4 и рециркулируют в колонну К 1.

Конверсия пропена в зоне Р за проход составляет 55%, общая конверсия пропена в процессе 96,8%. При этом образование ИПС составляет 76,7% от суммы образующихся ИПС и ДИПЭ.

Характеристика основных потоков приведена в табл.5.

ПРИМЕР 6

Переработку С₃ фракции, содержащей 75% пропена, проводят в две стадии согласно фиг.3. Из указанных пунктиром линий используют линию 3.

Растворитель содержит в основном н-бутанол и ИПБЭ. В качестве свежего растворителя по линии 3 подают н-бутанол.

На обеих стадиях осуществляют гидратацию пропена.

Реакционные узлы первой и второй стадий включают по два адиабатических реактора, в трубки которого загружен пористый сульфокатионит Амберлист-36. В реакционной зоне поддерживают температуру в пределах 105-120°С и давление в пределах 30-32 ата.

Исходную С₃ -фракцию полностью направляют на вход в реакционную зону Р1. Подачу воды и растворителя распределяют и подают их в первые реакторы первой и второй стадий (Р1 и Р3).

Конверсия пропена за проход составляет на первой стадии 68%, на второй стадии 69%, общая конверсия пропена в процессе 90,0%. При этом образование ИПС составляет 73,6% от суммы образующихся ИПС и ДИПЭ.

Характеристика основных потоков приведена в табл.6.

ПРИМЕР 7

Переработку С₃ фракции, содержащей 75% пропена, проводят в две стадии согласно фиг.3. Из указанных пунктиром линий используют линии 3 и 16.

Растворитель содержит в основном изоамиловый спирт и ИПИАЭ. В качестве свежего растворителя по линии 3 подают изоамиловый спирт.

На первой стадии осуществляют гидратацию пропена, на второй стадии - преимущественно ди- и тримеризацию пропена.

Из колонны К-1 в виде бокового отбора выводят поток, обогащенный ДИПЭ, который возвращают в реакционную зону Р1.

Реакционные узлы первой и второй стадий включают по два адиабатических реактора, в трубки которых загружен пористый сульфокатионит Амберлист-36. В реакционных зонах на первой стадии поддерживают температуру в пределах 110-128°С и давление в пределах 28-30 ата, на второй стадии - температуру 88-100°С и давление 31-34 ата.

Исходную С₃-фракцию полностью направляют на вход в реакционную зону Р1. Воду и растворитель распределяют и подают в реакционные зоны Р1 и Р3.

Конверсия пропена за проход составляет на первой стадии 72%, на второй стадии 90%, общая конверсия пропена в процессе 97,2%. При этом образование ИПС составляет 95,6% от суммы образующихся ИПС и ДИПЭ.

Характеристика основных потоков приведена в табл.7.

ПРИМЕР 8

Переработку С₃-С₄ фракции, содержащей 7,67% пропана, 23,59% пропена и 68,75% углеводородов С₄, проводят согласно фиг.1. Из указанных пунктиром линий используют линии 3, 6б, 6в, 13, 14, 14а и 15.

Растворитель содержит в основном изоамиловый спирт и ИПИАЭ. В качестве свежего растворителя по линии 3 подают изоамиловый спирт.

Реакционный узел включает три последовательных адиабатических аппарата, в которые загружен пористый сульфокатионит Амберлист-15 (размер частиц 0,3-1,2 мм, статическая обменная емкость СОЕ = 5,35 мг-экв РГ/г катализатора). В реакционных зонах поддерживают температуру в пределах 105-127°С и давление в пределах 28-30 ата.

Исходную С₃-С₄ фракцию подают по линии 15 в ректификационную колонну К1, в которой одновременно с разделением реакционной массы происходит отделение С₃ углеводородов от С₄ углеводородов. Растворитель и водный поток полностью направляют на вход в реакционную зону P1.

С верха колонны К1 по линии 6 отбирают С₃ фракцию. Половину потока 6 по линии 6б рециркулируют в реакционный узел, а другую половину по линии 6в направляют в ректификационную колонну концентрирования пропена К3. Кубовый остаток колонны К3 выводят из системы, а дистиллат по линии 14 и далее 14а рециркулируют в реакционный узел.

Поток 7 из К1 подают в колонну К2, из которой сверху выводят дистиллат 8а, содержащий преимущественно углеводороды С₄, изопропанол и ДИПЭ. Из него далее (на фиг.1 не показано) отгоняют углеводороды С₄ и получают в остатке 106,1 кг/ч продукта, содержащего преимущественно изопропанол (83,1%) и ДИПЭ (8,36%).

Конверсия пропена в процессе составляет 98,1%. При этом образование ИПС составляет 87,5% от суммы образующихся ИПС и ДИПЭ.

Характеристика основных потоков приведена в табл.8.

ПРИМЕР 9

Переработку С₃ фракции, содержащей 75% пропена, проводят согласно фиг.4. Из указанных пунктиром линий используют линии 3, 6а и 9б.

В качестве свежего растворителя используют сивушное масло, получаемое брожением природного сырья, содержащее 63,03% изоамилового спирта, 26,85% прочих спиртов С₃-С₄ и 10,12% воды.

Реакционный узел включает два последовательных адиабатических аппарата на первой стадии, а также один адиабатический реактор на второй стадии, в который подают боковой поток из колонны К1. Во все реакторы загружен пористый сульфокатионит Амберлист-38 (размер частиц 0,3-1,2 мм, статическая обменная емкость СОЕ = 5,8 мг-экв Н⁺/г катализатора). Температуру в реакционных зонах первой стадии поддерживают в пределах 120-138°С, в боковом реакторе - 117-133°С, давление в реакционных зонах - 31-34ата.

Пропенсодержащую фракцию, растворитель и воду на первой стадии полностью подают на вход в реактор Р1. Подачу бокового потока из колонны К1 пропенсодержащего потока по линии 10 осуществляют на вход в реактор Р3, а подачу растворителя и воды на второй стадии осуществляют частично на вход в Р3, а частично подают через распределительные устройства в 4 точки по высоте катализаторного слоя реактора Р3.

Реакционную смесь после реактора Р2 направляют в колонну К1, в которую также подают реакционную смесь после реактора Р3.

В качестве верхнего продукта колонны К1 из системы выводят отработанную С₃ фракцию. Из верхней части колонны выводят боковой отбор, направляемый в реактор Р3. Кубовый продукт К1 подают на разделение в колонну К2.

В качестве верхнего продукта колонны К2 выводят смесь, содержащую преимущественно ДИПЭ и изопропиловый спирт. Кубовый продукт К2 возвращают в реакционный узел первой стадии (в Р1) и в боковой реактор Р3 в качестве растворителя.

Для компенсации потерь растворителя, в том числе выводимого с верхним продуктом колонны К2, осуществляют подпитку растворителя.

В начальный момент времени в качестве растворителя используют непосредственно сивушное масло. Характеристика основных потоков приведена в табл.9а.

В дальнейшем происходит накопление в растворителе изоамилового спирта и его эфиров, и сивушное масло подают в небольшом количестве для подпитки растворителя. Характеристика основных потоков приведена в табл.9б.

Конверсия пропена в стабилизировавшемся режиме составляет на первой стадии 65,2, в боковом реакторе Р3 - 70%. Суммарная конверсия пропена составляет 89,5%. При этом образование ИПС составляет 68,5% от суммы образующихся ИПС и ДИПЭ.

Таблица 1
Компоненты и параметры		Пример 1 (фиг.1)
		1		2		3		4		5		6		6а		6б		7		8		9
Состав (мас.%) Пропан				5,5				7,21		7,21		49,46		49,46		49,46
Пропен				94,2				19,0		7,21		49,46		49,46		49,46
Угл-ды С 4				0,3				0,16		0,16		0,90		0,90		0,90		0,03		0,153
ДИПЭ								0,022		3,41		0,174		0,174		0,174		3,97		19,62
Изопропанол								0,136		12,01								14,09		68,78		0,20
Димеры пропена										0,379								0,44		2,19
Тримеры пропена										0,042								0,049		0,243
Изоамиловый спирт						100,0		60,43		59,87								70,23				88,07
ИПИАЭ								6,0		6,82								8,00		4,78		8,81
ДИАЭ								1,99		1,99								2,33				2,92
Вода		100,0						5,06		0,9								0,85		4,22
Поток, г/ч		31,3		100,0		4,2		752,3		752,3		109,6		11,1		98,5		641,4		129,9		511,5
Таблица 2
Компоненты и параметры	Пример 2 (фиг.1)
	1		2		3		4 (сумм)		5		6		6а		6б		7		8		9		10
Состав (мас.%) Пропан			5,5				9,44		9,44		49,36		49,36		49,36
Пропен			94,2				23,61		9,44		49,36		49,36		49,36
Угл-ды С4			0,3				0,24		0,24		1,08		1,08		1,08		0,04		0,15
ДИПЭ							0,03		8,96		0,18		0,18		0,18		11,04		47,21
Изопропанол							0,83		9,51								11,78		45,97		1,34		1,37
Димеры пропена									0,24								0,30		1,27
Тримеры пропена							0,16		0,42								0,52		0,84		0,42		0,26
Изоамиловый спирт					33,4		35,02		34,61								42,84				55,93		57,14
ИПИАЭ							4,84		4,92								6,09		0,43		7,82		8,0
ДИАЭ									0,25								0,32				0,41
Ксилол					66,6		20,89		20,44								25,22				32,92		33,22
Изопропилксилол									0,72								0,89				1,17
Вода	100,0						4,95		0,80		0,01		0,01		0,01		0,97		4,13
Поток, г/ч	31,1		100,3		7,6		628,3		628,3		120,2		11,1		109,1		507,6		118,7		388,9		379,9

Таблица 3
Компоненты и параметры		Пример 3 (фиг.1)
		1		2		3			4		5		6		7=7а		8		9		13		14
Состав (мас.%) Пропан				24,5					6,77		6,77		44,85								93,16		25,0
Пропен				75,0					20,55		8,22		54,49								4,56		75,0
Угл-ды С 4				0,5					0,084		0,084		0,44		0,02		0,095				1,52
ДИПЭ											3,18		0,22		3,72		17,85				0,76
Изопропанол									0,334		13,71				10,81		75,82		0,5
Димеры пропена											0,322				0,395		1,83
Тримеры пропена											0,027				0,033		0,15
н-Бутанол						100,0			30,85		38,77				47,51				57,79
ИПБЭ									22,66		22,74				27,86		0,47		33,74
ДБЭ									5,35		5,35				6,55				7,97
Вода		100,0							5,41		0,835				0,82		3,79
Поток, г/ч		32,4		100,0		10,0			598,5		598,5		110,0		507,5		105,7		401,6		26,3		64,0
Таблица 4
Компоненты и параметры	Пример 4 (фиг.2)
	1		2		3		4	5		6		7		8		9		10=10а		11		13		14
Состав (мас.%) Пропан			24,5				9,27	9,27		30,0		4,0		18,34								94,03		0,1
Пропен			75,0				23,94	14,37		70,0		0,21		0,96								4,55		0,1
Угл-ды С4			0,5				0,065	0,065				0,082		0,37								0,39		0,39
ДИПЭ								1,52				1,91		8,73								1,04		11,07
Изопропанол							0,26	11,33				15,0		67,2		24,79		90,9		0,42				87,21
Димеры пропена								0,14				0,176		0,81										1,05
Тримеры пропена								0,012				0,015		0,067										0,087
Изоамиловый спирт					100,0		53,52	53,50				67,39				63,01				86,24
ИПИАЭ							6,46	6,48				8,16		0,15		10,05		9,1		10,4
ДИАЭ							1,82	1,82				2,29				2,14				2,93
Вода	100,0						4,68	0,91				0,736		3,37
Поток, г/ч	36,0		100,0		0,16		769,9	769,9		156,2		611,2		133,6		653,4		176,0		477,6		26,0		103,0

Таблица 5
Компоненты и параметры	Пример 5 (фиг.2)
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10= 10а	11	11а	11б	13	14
Состав (мас.%) Пропан		24,5		7,04	7,04	25,0	3,09	18,94						90,0	0,1
Пропен		75,0		21,37	9,62	75,0	0,31	1,93						8,86	0,1
Угл-ды С4		0,5		0,08	0,08		0,063	0,4						0,7	0,2
ДИПЭ					3,62		2,81	17,25						0,37	22,52
Изопропанол					11,93		15,57	56,88	7,52	19,69					74,58
Димеры пропена					0,35		0,27	1,69							2,21
Тримеры пропена					0,045		0,035	0,22							0,28
2-этил-гексанол			100,0	62,83	62,74		48,76		58,25		94,25	94,25	94,25
ИПИГЭ				2,98	3,075		2,89		3.46	1,57	4,62	4,62	4,62
ДИГЭ				0,66	0,69		0,53		0,64		1,03	1,03	1,03
Вода	100,0			5,03	0,811		0,44	2,70
Ксилол				0,08	0,07		25,22		30,13	78,74	0,097	0,097	0,097
Поток, г/ч	31,0	1000	12,2	617,1	617,1	75,8	793,6	129,3	664,5	254,0	410,7	123	398,3	27,1	98,6
Таблица 6
Компоненты и параметры	Пример 6 (фиг.3)
	1	2	3	4	5	6	7=7а	11	12	13	14	15	7+15	8	9
Состав (мас.%) Пропан		24,5		8,08	8,08	49,8	0,078		15,04	15,04	76,05	0,15	0,10	0,45
Пропен		75,0		24,72	7,91	49,18			14,86	4,61	23,5
Угл-ды С4		0,5		0,165	0,165	0,61	0,078		0,19	0,19	0,32	0,15	0,10	0,45
ДИПЭ					4,04	0,2	4,79		0,12	3,31	0,13	4,09	4,55	19,69
Изопропанол					13,77	0,2	16,40		0,06	4,31		5,37	12,67	54,81
Димеры пропена					3,30		3,94			3,38		4,21	4,04	17,45
Тримеры пропена				0,125	0,508		0,61		0,14	1,24		1,54	0,92	3,31	0,2
н-Бутанол			100,0	36,65	36,59		43,69		40,31	40,25		50,18	45,88		59,62
ИПБЭ				19,35	19,45		23,22		21,3	21,36		26,63	24,37	0,45	31,54
ДБЭ				5,11	5,11		6,10		5,63	5,63		7,02	6,41		8,33
Вода	100,0			5,80	0,96		0,94	100,0	2,34	0,50		0,46	0,78	3,38
С 12+					0,125		0,15			0,14		0,17	0,156		0,6
Поток, г/ч	14,7	1000	03	303,4	303,4	4&.8	254,1	3,8	161,4	161,4	31,7	129,5	383,6	88,7	294,9

Таблица 7
Компоненты и параметры	Пример 7 (фиг.3)
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	13	14	15а	16
Состав (мас.%) Пропан		24,5		7,40	7,40	46,03				46,67	90,04	0,4	30,9
Пропен		75,0		14,36	6,19	39,97				4,00	7,75		25,22
Угл-ды С 4		0,5		0,23	0,23	0,95				0,95	1,85		1,26
ДИПЭ				2,06	2,51	5,71				4,76	0,37	9,56	17,19
Изопропанол				1,06	10,86	1,90	12,45	94,22	0,43	0,19		0,4	6,31
Димеры пропена				1,51	1,89	4,83				16,72		34,96	12,62
Тримеры пропена					0,54		0,67	5,23		13,73		54,68
Изоамиловый спирт			100,0	60,25	60,17		75,25		86,30
ИПИАЭ				7,21	7,26		9,08	0,55	10,33
ДИАЭ				2,04	2,04		2,55		2,93
Вода	100,0			3,88	0,90					0,51
Поток, г/ч	19,7	100,0	0,32	661,7	662,0	52,5	529,4	67,8	461,6	52,5	27,1	25,1	79,3
Таблица 8
Компоненты и параметры	Пример 8 (фиг.1)
	1	3	4	5	6	6б=6в	7	8	9	13	14	14а	15
Состав (мас.%) Пропан			10,46	10,46	35,61	35,61	0,06	0,15		94,0	23,15	30,0	7,66
Пропен			24,40	14,64	64,30	64,30				5,49	76,85	69,95	23,59
Угл-ды С4			0,02	0,02	0,09	0,09	27,90	67,37		0,51		0,05	68,75
ДИПЭ				1,67			1,61	3,88
Изопропанол			0,22	11,84			11,41	27,03	0,37
Димеры пропена				0,18			0,17	0,41
Тримеры пропена				0,03			0,03	0,08
Изоамиловый спирт		100,0	42,19	42,10			40,58		69,67
ИПИАЭ			13,56	13,70			13,20	0,31	22,44
ДИАЭ			4,54	4,54			4,38		7,52
Вода	100,0		4,61	0,83			0,66	0,77
Поток, г/ч	35,0	0,70	759,4	759,4	290,3	145,2	788,0	326,4	458,9	25,5	119,6	264,8	320,0

Таблица 9а
Компоненты и параметры	Пример 9 (фиг.4) Начало работы
	1	2	3	4	5	6=6а	7	8	9	Вода	10	9б+11	13
Состав (мас.%) Пропан		24,5		6,86	6,86	72,34	0,10	0,24			55,96		21,91
Пропен		75		21,01	6,93	26,07					39,45		10,54
Угл-ды С 4		0.5		0,14	0,14	0,60	0,06	0,15			1,71		0,67
ДИПЭ					3,60	0,90	3,37	8,63			0,62		1,80
Изопропанол					10,09		8,63	19,54	0,79	9,94	2,02		3,58
Димеры пропена					0,59		0,55	1,41			0,16		0,30
Тримеры пропена					0,25		0,29	0,73					0,18
Изоамиловый спирт			63,03	45,38	42,81		52,53	0,24	94,75			63,03	37,18
ИПИАЭ					2,28		2,08	4,83	0,35				0,84
ДИАЭ					0,56		0,55		1,0				0,27
Вода	100,0		10,12	7,28	3,94	0,09	5,88	3,91		78,06	0,08	10,12	5,21
Другие спирты			26,85	19,33	13,87		18,43	43,49	1,38	12,00		26,85	14,30
Другие эфиры					8,08		7,53	16,83	1,73				3,22
Поток, г/ч	0,0	100,0	257,0	357,0	356,99	33,18	523,52	204,67	289,69	29,18	128,65	200,0	328,65
Таблица 9б
Компоненты и параметры	Пример 9 (фиг.4) Стабильная работа
	1	2	3	4	5	6=6а	7	8	9	Вода	10	9б+11	13
Состав (мас.%) Пропан		24,5		6,32	6,32	74,30	0,07	0,51			56,22		16,70
Пропен		75		19,35	6,73	24,25					39,56		8,12
Угл-ды С 4		0,5		0,13	0,13	0,62	0,04	0,3			1,61		0,48
ДИПЭ					4,41	0,77	3,39	24,33			0,67		1,62
Изопропанол				0,34	11,04		7,80	51,77	0,51	8,92	1,67	0,50	2,97
Димеры пропена					0,71		0,64	4,56			0,20		0,41
Тримеры пропена				0,05	0,34		0,43	2,64	0,08			0,08	0,35
Изоамиловый спирт			63,03	50,46	49,51		62,25	0,3	73,90			73,90	49,54
ИПИАЭ				11,91	13,20		16,57	9,54	18,10			18,10	13,17
ДИАЭ				4,00	4,00		5,12		6,09			6,09	4,13
Вода	100,0		10,12	5,79	1,83	0,06	2,03	2,25		90,56	0,07		1,55
Другие спирты			26,85	0,88	0,62		0,38	1,72	0,16	0,52		0,16	0,06
Другие эфиры				0,77	1,16		1,28	2,08	1,17			1,17	0,90
Поток, г/ч	21,6	100,0	11,00	387,62	387,62	32,30	708,62	98,59	596,58	13,45	149,4	341,56	503,1