устройство для тепловой и механической защиты объекта

Формула изобретения

Устройство для тепловой и механической защиты объекта, состоящее из последовательно расположенных слоев: наружного ударожаропрочного слоя, изготовленного из жаростойких металлов, промежуточного теплозащитного слоя, выполненного из огнеупорного сухого пористого материала, и внутреннего теплозащитного слоя, сформированного из водосодержащего материала, заключенного между наружной и внутренней теплоотражающими прокладками, отличающееся тем, что дополнительно на внешней поверхности наружного ударожаропрочного слоя образовано биморфное теплозащитное покрытие из теплоизоляционного композиционного материала, обладающего адгезией к поверхности наружного ударожаропрочного слоя и способностью увеличиваться в объеме не менее чем в 10 раз при тепловом воздействии пламенем на него, при этом наружный ударожаропрочный слой перфорирован сквозными дренажными отверстиями, диаметр каждого из которых не превышает половины толщины наружного ударожаропрочного слоя, теплоотражающие прокладки изготовлены из металлической фольги, причем наружная теплоотражающая прокладка перфорирована, а внутренний теплозащитный слой образован с использованием не менее чем двух кристаллогидратов, таких, что температура обезвоживания одного из них превосходит температуру обезвоживания другого не менее чем в два раза и состоит не менее, чем из двух прослоек - наружной и внутренней, разделенных между собой промежуточной теплоотражающей металлической перфорированной прокладкой, при этом наружная прослойка выполнена из менее термостойкого кристаллогидрата по сравнению с кристаллогидратом внутренней прослойки.

Описание изобретения к патенту

Предлагаемое изобретение относится к средствам защиты микроэлектронного оборудования от внешних разрушающих факторов, таких, к высокотемпературные огневые воздействия, ударные перегрузки, статические давления, а также от длительного воздействия повышенной температуры, и может быть использовано, например, при создании защищенных бортовых накопителей полетной информации для самолетов и вертолетов, а также защищенных накопителей информации для других транспортных средств: тепловозов, судов, автомобилей и пр.

Известно устройство для защиты микроэлектронного оборудования от воздействия высокой температуры (см. патент РФ №2042294, Н 05 К 7/20, 1995 г.).

В известном устройстве защищаемый микроэлектронный объект размещен в герметичном контейнере, соединенном с системой подачи и циркуляции охлаждающей диэлектрической жидкости, испарение которой на внутренних поверхностях стенок герметичного контейнера и наружных поверхностях микроэлектронного объекта приводит к охлаждению последнего и защищает его от перегрева.

Недостатком известного устройства является необходимость использования дополнительной системы подачи и циркуляции охлаждающей жидкости, что увеличивает размеры защитного устройства, снижает его надежность и затрудняет использование в качестве бортовой аппаратуры транспортного средства.

Также известно устройство для механической и тепловой защиты микроэлектронного оборудования, представляющее собой блок накопления информации БНИ, входящий в состав системы диагностики и контроля СДК-8, предназначенной для регистрации полетной информации вертолетов (см. Руководство по технической эксплуатации 6Т1.412.001 РЭ. Система диагностики и контроля СДК-8, с.32. Изд. ОАО "Техприбор", СПб, 2001 г.).

Указанное устройство представляет собой защитную слоистую оболочку, окружающую защищаемый объем, в котором размещен сохраняемый микроэлектронный объект - твердотельная карта памяти, предназначенная для регистрации полетной информации вертолета.

Защитная слоистая оболочка состоит из внешнего кожуха блока и двух защитных слоев: наружного и внутреннего, каждый из которых выполняет определенную защитную функцию. Наружный слой защитной оболочки, выполненный из огнестойкого теплоизолирующего пористого материала, предназначен для пассивной теплозащиты сохраняемого объекта после аварии вертолета, сопровождаемой пожаром, при воздействии на блок внешнего одностороннего теплового потока с температурой пламени до 1100°С.

Наружный слой защитной оболочки обеспечивает пассивную теплозащиту сохраняемого объекта путем создания на толщине слоя теплоизолирующего материала перепада температуры, позволяющего поддерживать в течение 30 минут температуру внутренней поверхности слоя, не превышающую 150°С, при температуре внешней поверхности слоя 1100°С.

Внутренний слой защитной оболочки представляет собой массивный металлический корпус, выполненный из ударожаропрочных металлических сплавов, и предназначенный для защиты сохраняемого объекта в момент аварии от внешних разрушающих механических факторов.

Наружный и внутренний слои защитной слоистой оболочки размещены внутри внешнего тонкостенного металлического кожуха, на внешнюю поверхность которого нанесены опознавательные знаки и предупредительные надписи, облегчающие поисковые работы по обнаружению блока накопления информации (т.н. "черного ящика") после аварии, не сопровождаемой пожаром.

Известное устройство надежно выполняет защиту размещенной в защищаемом объеме твердотельной микроэлектронной карты памяти от воздействия внешних механических разрушающих факторов, а также от одностороннего, т.е. направленного только на одну из сторон внешнего кожуха, высокотемпературного воздействия, но не в состоянии обеспечить тепловую защиту при всестороннем огневом воздействии на кожух с температурой 1100°С в течение 30 минут.

Указанный недостаток не позволяет использовать известное устройство на новых и модернизированных вертолетах, так как в соответствии с отраслевым стандартом (см. ОСТ 1 01080-95. Устройства регистрации бортовые с защищенными накопителями, п.6.2.11, с.11), тепловое воздействие пламенем на защищенный накопитель информации должно быть всесторонним, т.е. направленным на блок со всех шести сторон.

Данный недостаток преодолен в наиболее близком к заявленному и принятом за прототип устройстве, основанному на создании вокруг сохраняемого микроэлектронного объекта защитной слоистой оболочки, предохраняющей его от воздействия внешних тепловых и механических разрушающих факторов (см. патент РФ №2162189, F 16 L 59/02, G 12 B 17/06, В 64 С 1/38, B 64 G 1/58, 2001 г.).

В этом устройстве защитная оболочка сохраняемого объекта сформирована из нескольких последовательно расположенных слоев: наружного ударожаропрочного слоя, изготовленного из жаростойких металлов, промежуточного теплозащитного слоя, выполненного из огнеупорного сухого пористоволокнистого материала, и внутреннего теплозащитного слоя, сформированного из пористого водосодержащего материала, заключенного между теплоотражающими прокладками, изготовленными из металлизированной полимерной пленки.

Наружный слой защитной оболочки обеспечивает защиту сохраняемого объекта от внешних разрушающих механических и огневых воздействий за счет ударожаропрочности материала слоя. Промежуточный теплозащитный слой обеспечивает пассивную теплозащиту сохраняемого объекта за счет низкой теплопроводности сухого пористоволокнистого материала слоя. Внутренний теплозащитный слой обеспечивает активную теплозащиту сохраняемого объекта за счет поглощения теплоты при кипении воды, находящейся в порах водосодержащего материала. Активная теплозащита позволяет поддерживать температуру защищаемого объема не выше точки кипения воды 100°С в течение всего времени выкипания. Теплоотражающие прокладки способствуют дополнительному понижению температуры защищаемого объема за счет частичного отражения внешнего теплового потока теплоотражающими поверхностями прокладок.

Известное устройство эффективно решает задачу защиты сохраняемого объекта от разрушающих механических факторов и высокотемпературных воздействий, обеспечивая защиту микроэлектронного оборудования при внешнем всестороннем огневом воздействии с температурой до 1100°С в течение 30 минут, ударных перегрузках до 3400 g и статических давлениях до 600 атм.

Однако в соответствии с международными требованиями TSO (см. "Technical Standart Order", TSO-C124a, Washington, DC; 8/1/96) к бортовым защищенным накопителям полетной информации самолетов и вертолетов, сохраняемый объект, помимо вышеперечисленных разрушающих механических факторов и высокотемпературных воздействий, должен выдерживать также и длительное всестороннее воздействие повышенной температуры 260°С в течение 10 часов. Кроме того, согласно требованиям TSO время всестороннего высокотемпературного воздействия 1100°С должно составлять не менее 1 часа.

Для выполнения известным устройством требования TSO по длительности всестороннего высокотемпературного воздействия не менее 1 часа необходимо значительное увеличение толщин промежуточного и внутреннего слоев, т.е. существенное увеличение объема защитной оболочки, что приводит к недопустимому для бортового оборудования возрастанию ее габаритных размеров.

Для выполнения требования TSO по стойкости к длительному, до 10 часов, всестороннему воздействию повышенной температуры 260°С известное устройство малоэффективно.

В основу предлагаемого изобретения поставлена задача обеспечения защиты сохраняемого микроэлектронного объекта при воздействии на него механических и тепловых перегрузок, в том числе при всестороннем воздействии высокой температуры 1100°С в течение 1 часа, а также при длительном всестороннем воздействии повышенной температуры 260°С в течение 10 часов.

Для эффективной защиты сохраняемого объекта предлагаются следующие новые технические решения.

Во-первых, предлагается дополнительно сформировать на внешней поверхности наружного ударожаропрочного слоя теплоизоляционное биморфное теплозащитное покрытие. В исходном состоянии биморфное теплозащитное покрытие представляет собой достаточно тонкую, толщиной около 1,5÷2 мм, пленку, выполненную из теплоизоляционного композиционного материала; в зависимости от внешней температуры биморфное покрытие может находиться в одной из двух устойчивых морфологических модификациях: низкотемпературной модификации с монолитной макроструктурой и высокотемпературной модификации с пористой макроструктурой.

Модификация с монолитной структурой, устойчивая до 220°С, переходит при температуре выше 250°С в состояние с пористой структурой; в диапазоне температур 220÷250°С теплоизоляционный композиционный материал биморфного покрытия находится в промежуточном состоянии.

Низкотемпературная модификация биморфного теплозащитного покрытия обладает адгезией к поверхности наружного ударожаропрочного слоя и позволяет формировать на ней гладкое, механически прочное пленочное покрытие, допускающее окраску внешней поверхности.

Высокотемпературная модификация, образующаяся после воздействия на пленочное покрытие внешней температуры выше 250°С, представляет собой высоковспененную структуру с толщиной, многократно превосходящей толщину пленочного покрытия в исходном состоянии.

Теплоизоляционные свойства высокотемпературной модификации покрытия весьма высоки, что позволяет надежно защищать наружный ударожаропрочныи слой от внешних высокотемпературных воздействий.

Во-вторых, внутренний теплозащитный водосодержащий слой предлагается формировать из материалов, содержащих воду не в свободном состоянии, в порах пористо-волокнистого материала, как это осуществлено в известном устройстве, а в кристаллически-связанном состоянии в структуре кристаллической решетки кристаллогидратов - кристаллических соединений, содержащих связанную, т.н. "кристаллизационную" воду. Использование кристаллогидратов для формирования внутреннего теплозащитного слоя позволяет существенно повысить эффективность активной теплозащиты внутреннего слоя, поскольку для испарения кристаллизационной воды, входящей в состав кристаллогидрата, требуется значительно большее количество тепла, чем для испарения эквивалентной массы свободной воды, находящейся в порах пористо-волокнистого материала.

Помимо этого в изобретении предлагаются новые технические решения, направленные на дальнейшее повышение теплозащитных функций устройства. Так, например, предлагается изготавливать теплоотражающие прокладки не из металлизированного полимера, как в известном устройстве, а из металлической фольги, обладающей принципиально более высокой термостойкостью по сравнению с полимерным материалом. Для дренирования водяных паров, образующихся при тепловом разложении кристаллогидратов, предлагается перфорировать в металлической фольге наружной теплоотражающей прокладки дренажные отверстия. Для повышения отражательной способности теплоотражающих прокладок предлагается полировать их теплоотражающие поверхности.

Кроме того, в предлагаемом устройстве для обеспечения эффективного режима охлаждения промежуточного теплозащитного слоя водяным паром, образующимся при обезвоживании кристаллогидратов, предлагается перфорировать в наружном ударожаропрочном слое дренажные отверстия с определенным соотношением длины и диаметра каждого отверстия, обеспечивающим эффективное охлаждение внутреннего теплозащитного слоя водяным паром за счет создания внутри защитной слоистой оболочки избыточного давления водяного пара.

В изобретении также предлагается для повышения эффективности активной теплозащиты образовывать внутренний теплозащитный слой не менее чем из двух теплозащитных прослоек, причем наружную прослойку предлагается формировать с использованием кристаллогидрата, менее термостойкого, чем кристаллогидрат внутренней теплозащитной прослойки. Прослойки предлагается отделять одну от другой с помощью промежуточной теплоотражающей металлической перфорированной прокладки.

Таким образом, с целью выполнения поставленной задачи, в устройстве для тепловой и механической защиты объекта, состоящем из последовательно расположенных слоев: наружного ударожаропрочного слоя, изготовленного из жаростойких металлов, промежуточного теплозащитного слоя, выполненного из огнеупорного сухого пористого материала, и внутреннего теплозащитного слоя, сформированного из водосодержащего материала, заключенного между наружной и внутренней теплоотражающими прокладками, новым, согласно изобретению, является то, что дополнительно на внешней поверхности наружного ударожаропрочного слоя образовано биморфное теплозащитное покрытие из теплоизоляционного композиционного материала, обладающего адгезией к поверхности наружного ударожаропрочного слоя и способностью увеличиваться в объеме не менее чем в 10 раз при тепловом воздействии пламенем на него, при этом наружный ударожаропрочный слой перфорирован сквозными дренажными отверстиями, диаметр каждого из которых не превышает половины толщины наружного ударожаропрочного слоя, теплоотражающие прокладки изготовлены из металлической фольги, причем наружная теплоотражающая прокладка перфорирована, а внутренний теплозащитный слой образован с использованием не менее чем двух кристаллогидратов, таких, что температура обезвоживания одного из них превосходит температуру обезвоживания другого не менее чем в два раза, и состоит не менее чем из двух прослоек: наружной и внутренней, разделенных между собой промежуточной теплоотражающей металлической перфорированной прокладкой, при этом наружная прослойка выполнена из менее термостойкого кристаллогидрата по сравнению с кристаллогидратом внутренней прослойки.

Для более полного раскрытия сущности изобретения на чертеже представлено сечение предложенного устройства.

Сохраняемый объект 1 размещен в защищаемом объеме 2, расположенном внутри защитной слоистой оболочки, включающей:

- биморфное теплозащитное покрытие 3, образованное из теплоизоляционного композиционного материала, нанесенного на внешнюю поверхность наружного ударожаропрочного слоя 4. Биморфное теплозащитное покрытие 3 обладает адгезией к поверхности наружного ударожаропрочного слоя 4, а также обладает свойством вспениваться при тепловом воздействии пламенем на него при температуре не более 260°С с многократным увеличением объема, а следовательно, теплоизоляционных свойств материала;

- наружный ударожаропрочный слой 4, изготовленный из жаростойких металлов и перфорированный дренажными отверстиями 5, диаметр каждого из которых выбран не превышающим половины толщины наружного ударожаропрочного слоя 4;

- промежуточный теплозащитный слой 6, предназначенный для пассивной теплозащиты сохраняемого объекта 1 и выполненный из огнеупорного сухого пористого материала;

- внутренний теплозащитный слой 7, предназначенный для активной теплозащиты сохраняемого объекта 1, образованный из материала, в состав которого входят кристаллогидраты: кристаллические соединения, содержащие кристаллизационную воду;

- слой 7 составлен не менее чем из двух различных кристаллогидратов с отличающимися между собой температурами обезвоживания: у одного из кристаллогидратов эта температура превосходит температуру обезвоживания другого кристаллогидрата не менее чем в два раза. На наружной и внутренней поверхностях внутреннего теплозащитного слоя 7 расположены, соответственно, наружная 8 и внутренняя 9 теплоотражающие прокладки, изготовленные из металлической, например, алюминиевой, фольги и предназначенные для отражения внешнего теплового потока, причем наружная теплоотражающая прокладка 8 перфорирована для возможности дренирования сквозь ее отверстия водяных паров. Внутренний теплозащитный слой 7 содержит не менее чем две прослойки: наружную 10 и внутреннюю 11, разделенные между собой промежуточной теплоотражающей прокладкой 12, изготовленной из металлической перфорированной фольги, при этом кристаллогидрат, входящий в состав материала внутренней прослойки 11, выбран с температурой обезвоживания, превышающей температуру обезвоживания кристаллогидрата наружной прослойки 10 не менее чем в два раза.

Геометрическая форма предлагаемого устройства может быть сферической, цилиндрической, призматической и т.п. Представленное на чертеже устройство со сферической геометрией является наиболее компактным и теплоударостойким из перечисленных.

Наружный ударожаропрочный слой 4 устройства может быть составлен из двух полусфер, соединенных между собой, например, посредством сварного шва 13, допускающего возможность разъединения полусфер для доступа к сохраняемому объекту 1 после аварии, например, путем удаления шва 13.

Биморфное теплозащитное покрытие 3 выполнено из монолитного и гладкого в исходном состоянии материала, внешняя поверхность которого допускает окраску с нанесением опознавательных знаков и предупредительных надписей, предусмотренных нормами летной годности и облегчающих поиск "черного ящика" после аварии, не сопровождаемой пожаром.

Биморфное теплозащитное покрытие 3 может находиться в двух устойчивых морфологических состояниях: исходном состоянии с монолитной структурой, устойчивой до температур, не превышающих 220°С, и состоянии с пористой структурой, устойчивой при температурах более 250°С. В диапазоне температур 220°С÷250°С материал покрытия находится в метастабильном промежуточном состоянии.

В случае, когда в результате аварии возникает пожар, возможны предусмотренные нормативами TSO, аварийные ситуации: ситуация с активным всесторонним огневым воздействием на сохраняемый объект пламени с температурой 1100°С в течение 1 часа, и ситуация с тлеющим всесторонним огневым воздействием на сохраняемый объект при температуре тления 260°С в течение 10 часов.

В каждой из двух указанных ситуаций материал биморфного теплозащитного покрытия 3 защитной оболочки, нанесенный на внешнюю поверхность наружного ударожаропрочного слоя 4, подвергается непосредственному огневому воздействию и, после нагревания выше предела теплостойкости 250°С, размягчается и вспенивается.

Для получения необходимых теплозащитных и механических свойств биморфного теплозащитного покрытия 3 оно образовано из композита, содержащего не менее, чем три компонента: вспенивающуюся теплостойкую основу, вспенивающий агент и модификатор.

Вспенивающаяся теплостойкая основа представляет собой вещество, обладающее способностью образовывать жесткую теплостойкую высоковспененную структуру с сообщающимися порами, возникающую в результате теплового размягчения и вспенивания при достижении предела теплостойкости в результате внутреннего газообразования, стимулированного каталитическим действием вспенивающего агента. Вспенивающий агент представляет собой катализатор, обеспечивающий интенсивное газовыделение во вспенивающемся материале при достижении последним предела теплостойкости. Модификатор представляет собой связующую добавку, придающую материалу биморфного теплозащитного покрытия 3 требуемые в исходном состоянии механические свойства: монолитность, гладкость, механическую прочность к ударам и истиранию, а также адгезию к материалу наружного ударожаропрочного слоя 4.

В качестве компонентов композита могут быть использованы, например: вспенивающаяся теплостойкая основа на базе фенолоальдегидной смолы с пределом теплостойкости не менее 150°С, вспенивающийся агент на основе ПАВ (поверхностно-активного вещества), и модификатор на основе эпоксидной смолы.

При внешнем огневом воздействии с температурой выше 250°С структура биморфного теплозащитного покрытия 3 существенно изменяется: ранее монолитный композиционный материал покрытия преобразуется под воздействием пламени в пористый, что приводит к резкому увеличению его объема. В итоге толщина биморфного теплозащитного покрытия 3 увеличивается в 15÷20 раз при тлеющем всестороннем огневом воздействии с температурой 260°С, при этом наружняя поверхность покрытия достигает диаметра, обозначенного на поз.14 (ближняя граница 14) и в 30÷50 раз при активном всестороннем огневом воздействии с температурой 1100°С, при этом наружняя поверхность покрытия достигает диаметра, обозначенного на поз.15 (дальняя граница 15).

Увеличение толщины и изменение структуры биморфного теплозащитного покрытия 3 приводит к качественному улучшению его теплоизоляционных свойств.

В результате этого при воздействии всестороннего наружного теплового потока с температурой 1100°С биморфное теплозащитного покрытие 3, вспененное до дальней границы 15, позволяет поддерживать не менее 20 минут перепад температуры на биморфном теплозащитном покрытии 3 не менее 350°С, обеспечивая при этом температуру в наружном ударожаропрочном слое 4 не выше 750°С.

По истечении не менее 20 минут вспененное биморфное теплозащитное покрытие 3 начинает разрушаться под продолжающимся воздействием пламени, поверхность наружного ударожаропрочного слоя 4 постепенно оголяется, и к концу 25-й минуты наружный ударожаропрочный слой 4 открыто нагревается внешним пламенем, достигая температуры 1100°С.

При дальнейшем высокотемпературном воздействии на наружный ударожаропрочный слой 4 внешнего теплового потока с температурой 1100°С, происходит постепенное нагревание промежуточного теплозащитного слоя 6, сформированного из огнеупорного сухого пористого материала с высокими теплоизоляционными свойствами.

Из-за низкой теплопроводности материала промежуточного теплозащитного слоя 6, его прогревание до температуры 120°С (температуры обезвоживания наименее термостойкого из кристаллогидратов, входящих в состав внутреннего теплозащитного слоя 7) происходит в течение 5÷10 минут.

Таким образом, примерно через 30 минут после аварии, сопровождаемой внешним всесторонним воздействием пламенем с температурой 1100°С, температура наружной поверхности внутреннего теплозащитного слоя 7 может достигнуть критического значения 120°С, при котором начинается обезвоживание наименее термостойкого из кристаллогидратов внутреннего теплозащитного слоя 7.

При другой, предусмотренной нормативами TSO ситуации - внешнем всестороннем тлеющем огневом воздействии с температурой 260°С биморфное теплозащитное покрытие 3, вспененное до ближней границы 14, позволяет поддерживать около 1,5 часа перепад температуры не менее 50°С между ближней границей 14 покрытия и внешней поверхностью наружного ударожаропрочного слоя 4, обеспечивая температуру в наружном ударожаропрочном слое 4 не выше 210°С.

По истечение 1,5 часа вспененное биморфное теплозащитное покрытие 3 начинает разрушаться, поверхность наружного ударожаропрочного слоя 4 постепенно оголяется и к концу второго часа наружный ударожаропрочный слой 4 открыто нагревается тлеющим пламенем до температуры 260°С.

При дальнейшем воздействии на наружный ударожаропрочный слой 4 внешнего теплового потока с температурой 260°С происходит постепенное нагревание промежуточного теплозащитного слоя 6 в течение 25÷35 минут до температуры 120°С.

Таким образом, примерно через 2,5 часа после аварии, сопровождаемой тлеющим огневым воздействием с температурой 260°С, температура на наружной поверхности внутреннего теплозащитного слоя 7 может достигнуть значения 120°С, при котором происходит обезвоживание наименее термостойкого из кристаллогидратов внутреннего теплозащитного слоя 7.

В качестве кристаллогидратов, образующих внутренний теплозащитный слой 7, могут быть использованы, например, гидросульфаты металлов, в том числе - никеля, меди и железа, гидросульфаты двойных металлов, в том числе - калия и алюминия, кристаллогидраты двойных солей, в том числе - сульфата калия и хрома, сульфата калия и алюминия, гидроксилы металлов, в том числе - алюминия, гидротированные силикаты щелочных металлов, в том числе - натрия, калия и лития.

Температуры Т_о обезвоживания указанных кристаллогидратов лежат в пределах от 105°С до 400°С. Так, например, для наименее термостойкого из перечисленных кристаллогидратов - додекагидросульфата калия - алюминия KAl(SO ₄)₂·12H₂О температура обезвоживания составляет Т_о=105°С; для наиболее термостойкого кристаллогидрата - декагидротетрабората натрия Na₂ B₄О₇·10H₂О Т_о =400°С; для кристаллогидрата с промежуточной термостойкостью - гептогидросульфата железа FeSO₄·7Н₂ O Т_о=300°С.

Внутренний теплозащитный слой 7 образован не менее чем их двух кристаллогидратов с различными температурами обезвоживания Т_о, например, с температурой обезвоживания относительно менее термостойкого кристаллогидрата T_o1=120°С и температурой обезвоживания относительно более термостойкого кристаллогидрата Т_о2=400°С. В случае, когда внутренний теплозащитный слой 7 не содержит прослоек, он состоит из однородной смеси указанных кристаллогидратов. При наличии во внутреннем теплозащитном слое 7 прослоек 10 и 11 наружная прослойка 10 образована из менее термостойкого кристаллогидрата, а внутренняя прослойка 11 - из более термостойкого кристаллогидрата.

При воздействии на защитную оболочку всестороннего теплового потока с температурой 1100°С температура наружной поверхности внутреннего теплозащитного слоя 7 приблизительно через 30 минут после начала воздействия достигает значения T_o1=120°С, и относительно менее термостойкий кристаллогидрат начинает обезвоживаться. Т.к. теплота обезвоживания кристаллогидрата включает две составляющие: теплоту дегидратации кристаллогидрата и теплоту испарения воды, то количество тепла, необходимое для обезвоживания кристаллогидрата, почти в 1,5 раза превышает теплоту выкипания свободной воды.

В соответствии с этим время обезвоживания относительно менее термостойкого кристаллогидрата также превышает время выкипания эквивалентной массы воды не менее чем в 1,5 раза.

Температура в обезвоживаемой части внутреннего теплозащитного слоя 7 в течение всего времени обезвоживания не превышает 120°С.

Однако по мере теплового разложения менее термостойкого кристаллогидрата наружная часть внутреннего теплозащитного слоя 7 постепенно прогревается внешним теплом, ее температура поднимается до значения Т _о>120°С, и при значении Т_о=400°С=Т _о2 начинается обезвоживание более термостойкого кристаллогидрата.

Т.к. количество тепла, необходимое для обезвоживания этого кристаллогидрата, почти в 2 раза превышает теплоту выкипания свободной воды, время обезвоживания существенно превышает время выкипания эквивалентного количества воды.

Таким образом, в процессе теплового обезвоживания материала внутреннего теплозащитного слоя 7 в области, прилегающей к его наружной поверхности, поддерживается температура не выше 400°С, а в области, близкой к внутренней поверхности - не выше 120°С, причем по мере прогревания внутреннего теплозащитного слоя 7 граница между этими областями постепенно смещается внутрь внутреннего теплозащитного слоя 7, достигая защищаемого объема не менее чем через 75 минут после начала внешнего воздействия пламенем с температурой 1100°С на биморфное теплозащитное покрытие 3. Это дает возможность в течение 75÷85 минут с момента аварии поддерживать в защищаемом объеме температуру не выше 150°С, что позволяет полностью сохранить работоспособность сохраняемого объекта.

При воздействии на защитную оболочку всестороннего теплового потока с температурой 260°С температура внешней поверхности внутреннего теплозащитного слоя 7 приблизительно через 3 часа после начала воздействия достигает значения T_o1=120°С, и относительно менее термостойкий кристаллогидрат начинает обезвоживаться, вначале - вблизи внешней поверхности внутреннего теплозащитного слоя 7, а затем - внутри слоя.

В процессе прогревания внутреннего теплозащитного слоя 7 температура обезвоживаемой области слоя не превосходит T_o1=120°С, а температура области, где уже произошло тепловое разложение, не превышает 260°С.

При этом более термостойкий кристаллогидрат, температура обезвоживания которого составляет Т_о2>260°С, не подвергается тепловому разложению и играет роль пассивного теплоизолирующего материала. Приблизительно в течение 11 часов после начала тлеющего огневого воздействия с температурой 260°С температура внутри защищаемого объема не превышает 150°С.

Это дает возможность в течение 11 часов с момента аварии обеспечивать полную работоспособность сохраняемого микроэлектронного объекта.

Как в первой (при внешней температуре 1100°С), так и во второй (при внешней температуре 260°С) предусмотренных TSO аварийных ситуациях, пары воды, образующиеся во внутреннем теплозащитном слое 7 в результате ее испарения в процессе дегидратации кристаллогидратов, проходят через перфорации в наружной теплоотражающей прокладке 8, затем - сквозь поры в материале промежуточного теплозащитного слоя 6, охлаждая этот материал до температуры водяного пара, и далее через дренажные отверстия 5 в наружном ударожаропрочном слое 4 поступают за пределы устройства.

Для создания условий наиболее эффективного охлаждения промежуточного теплозащитного слоя 6 парами воды необходимо поддерживать избыточное давление паров внутри наружного ударожаропрочного слоя 4, что обеспечивается выбором определенного соотношения между диаметром дренажного отверстия 5 и толщиной наружного ударожаропрочного слоя 4.

При отношении диаметра дренажного отверстия 5 к толщине наружного ударожаропрочного слоя 4, превышающем величину 0,5, происходит свободное истечение водяного пара сквозь дренажные отверстия 5, и внутри наружного ударожаропрочного слоя 4 не создается избыточное давление. В случае, когда указанное отношение не превышает значения 0,5, наблюдается эффект дросселирования водяного пара сквозь дренажные отверстия 5, вызывающий внутри наружного ударожаропрочного слоя 4 избыточное давление, тем большее, чем меньше значение указанного отношения.

Однако при существенном уменьшении отношения до значения 0,1 возможно закупоривание дренажных отверстий 5 продуктами теплового разрушения промежуточного теплозащитного слоя 6, внутреннего теплозащитного слоя 7 и, как следствие, - понижение эффективности охлаждения промежуточного теплозащитного слоя 6 водяным паром. Поэтому отношение диаметра дренажного отверстия 5 к толщине наружного ударожаропрочного слоя 4 выбрано большим значения 0,1 и не превышающим значения 0,5.

В случае, когда внутренний теплозащитный слой 7 сформирован из двух прослоек: наружной и внутренней, наружная прослойка 10 образована с использованием менее термостойкого кристаллогидрата, а внутренняя прослойка 11 - с использованием более термостойкого кристаллогидрата.

Формирование внутреннего теплозащитного слоя 7 из двух прослоек 10 и 11, каждая из которых образована с использованием только одного кристаллогидрата, позволяет более точно задавать значение предельной для сохраняемого объекта температуры и значение времени ее установления в защищаемом объеме по сравнению с формированием внутреннего теплозащитного слоя 7 из смеси двух кристаллогидратов.

Особенность теплозащиты с использованием прослоек 10, 11, по сравнению с теплозащитой, при которой внутренний теплозащитный слой 7 не содержит прослоек, заключается в том, что при тепловом воздействии с температурой 1100°С в активной теплозащите сохраняемого объекта 1 участвуют обе прослойки 10 и 11 внутреннего теплозащитного слоя 7, а при тепловом воздействии с температурой 260°С - только одна наружная прослойка 10. Внутренняя прослойка 11 в последнем случае играет роль теплоизолятора и используется только для пассивной теплозащиты сохраняемого объекта 1.

Таким образом, новые существенные признаки обеспечивают защиту сохраняемого микроэлектронного объекта при воздействии на него механических и тепловых перегрузок, в том числе - при всестороннем воздействии высокой температуры 1100°С в течение 1 часа, а также при длительном всестороннем воздействии повышенной температуры 260°С в течение 10 часов.