способ обеспечения электроэнергией аппаратуры космического аппарата и устройство его реализации
Классы МПК: | B64G1/44 с использованием радиации, например раскрываемые солнечные батареи |
Автор(ы): | Хусаинов Рашад Мансурович (RU), Иванов Николай Николаевич (RU), Катунский Константин Александрович (RU) |
Патентообладатель(и): | Закрытое акционерное общество "Конструкторское бюро "Полет" (ЗАО КБ "Полет") (RU) |
Приоритеты: |
подача заявки:
2004-03-30 публикация патента:
20.03.2006 |
Изобретение относится к системам энергоснабжения космических аппаратов (КА) на основе солнечных батарей. Предлагаемый КА имеет форму прямой призмы с поперечным сечением в виде равностороннего четырехугольника (ромба). На боковых гранях призмы установлены панели солнечной батареи. КА снабжен пассивной или комбинированной системой гравитационной стабилизации на орбите. Острый угол указанного четырехугольника выбран в интервале от 50° до 90° из условия обеспечения аппаратуры КА требуемой электроэнергией. Главные центральные оси инерции КА в поперечной плоскости параллельны диагоналям четырехугольника. При этом меньшая из этих осей параллельна большей диагонали, что дает устойчивую гравитационную ориентацию КА большей диагональю перпендикулярно плоскости орбиты. Технический результат изобретения состоит в повышении эффективности энергоснабжения аппаратуры КА при улучшении технологичности КА. 3 ил.
Формула изобретения
Космический аппарат со средствами обеспечения его аппаратуры электроэнергией, имеющий форму прямой призмы с поперечным сечением в виде равностороннего четырехугольника, на боковых гранях которой установлены панели солнечной батареи, и снабженный пассивной или комбинированной системой гравитационной стабилизации для ориентации космического аппарата продольной осью по местной вертикали, отличающийся тем, что острый угол четырехугольника указанного поперечного сечения выбран в интервале от 50 до 90° из условия обеспечения указанной аппаратуры требуемой электроэнергией, причем космический аппарат скомпонован так, что его главные центральные оси инерции в поперечной плоскости параллельны диагоналям указанного четырехугольника поперечного сечения, при этом меньшая ось инерции параллельна большей диагонали.
Описание изобретения к патенту
Предлагаемое изобретение «Космический аппарат со средствами обеспечения его аппаратуры электроэнергией» относится к космической технике, конкретно к обеспечению аппаратуры космического аппарата (КА) электроэнергией солнечной батареей (СБ), состоящей из фотоэлектрических преобразователей (ФЭП).
Известен КА, у которого элементы СБ установлены на боковой поверхности КА, представляющего собой прямой круговой цилиндр (см. например, журнал «Новости космонавтики», №1, 1999 г, стр.47÷48). На КА установлена магнитогравитационная система стабилизации, ориентирующая продольную ось КА по местной вертикали. Очевидно, что энергия, генерируемая цилиндрической СБ, не зависит от ориентации КА вокруг продольной оси - от угла рыскания .
Среднее значение на витке генерируемой СБ мощности энергии Wcp можно представить в виде:
Wср=Wуд ·S·Кэ,
где Wуд - мощность, генерируемая единицей площади (1 м2) СБ, при перпендикулярном угле падения лучей Солнца на ФЭП;
S - площадь солнечной батареи;
Кэ - коэффициент эффективности, учитывающий высоту орбиты КА, форму СБ, ориентацию КА, характеристики ФЭП.
Коэффициент Кэ определяется значением некоторой интегральной функции J(, ), где - угол падения лучей Солнца на плоскость орбиты.
Угол рыскания при отсутствии управления по данному каналу может принимать любое значение в диапазоне 0÷360°. Угол в полете изменяется в пределах ±90°, или в более узком интервале для солнечно-синхронных орбит. Тогда
Так как Кэ определяет среднее значение W cp на витке, то:
где u - геоцентрический угол в плоскости орбиты между точкой траверза Солнца и КА,
uT - угол теневого участка орбиты на полу витке от точки траверза Солнца,
=f(, , u) - угол между нормалью к элементу площади dS СБ и лучами Солнца. Угол uT определяется по формуле
где RЗ - радиус Земли,
r - радиус круговой орбиты.
При отношении большем, или равном 1 угол uT=0.
Подынтегральное выражение cos() определяется следующим образом:
где пр - предельный угол , при котором ФЭП СБ генерируют электроэнергию, что связано с углом полного внутреннего отражения защитного слоя ФЭП. У современных ФЭП этот угол порядка 70°.
При расчете J углы и - постоянные величины, так как изменение угла на витке незначительно.
Для КА с цилиндрической СБ и с магнитогравитационной системой стабилизации в диапазоне высот орбит H=700÷1500 км Кэ=0.125÷0.139.
Известен КА, у которого панели СБ установлены на боковой поверхности КА, выполненного в виде прямоугольного параллелепипеда (см., например, журнал «Новости космонавтики», №11, 2000 г., стр.41÷42). Данное решение обладает преимуществами по сравнению с цилиндрической формой КА, такими, как простота конструкции, технологичность изготовления и сборки КА, удобство компоновки и монтажа блоков аппаратуры КА, удобство компоновки КА в зоне полезного груза ракеты-носителя при кластерном запуске и др.
Расчеты коэффициента Кэ, проведенные для этой формы КА, показывают, что генерируемая СБ энергия существенно зависит от ориентации КА по углу рыскания. На фиг.1 приведены зависимости коэффициента Кэ от угла рыскания в интервале 0÷90°. В силу симметрии для углов рыскания >90° данная картина повторяется. За нулевое значение угла рыскания принято такое положение КА, при котором каждая диагональ квадрата поперечного сечения КА образуют с плоскостью орбиты угол 45°. В этом случае при неуправляемом движении КА по углу рыскания при одной и той же потребной энергии требуется большая площадь СБ по сравнению с цилиндрической СБ ввиду того, что коэффициент Кэ существенно ниже. Для высот орбит Н=700÷1500 км и квадратного поперечного сечении КА Кэ=0.103÷0.113. По сравнению с цилиндрической СБ снижение Кэ составляет 19%.
Данное противоречие предлагается устранить следующим образом. Известно, что при гравитационной стабилизации наибольшая ось эллипсоида инерции КА направлена по радиус-вектору орбиты, т.е. по местной вертикали, а наименьшая ось эллипсоида инерции направлена перпендикулярно плоскости орбиты (см., например, В. И. Попов. Система ориентации и стабилизации космических аппаратов. М.: Машиностроение, 1977 г., стр.30-32). Бортовую аппаратуру в КА компонуют таким образом, что наименьшая ось эллипсоида инерции КА совпадает (или параллельна) с диагональю квадрата поперечного сечения КА.
Данному положению КА в полете соответствует угол рыскания 45° на фиг.1, и в диапазоне высот Н=700÷1500 км Кэ=0.123÷0.136. Коэффициент Кэ в этом случае практически равен данному коэффициенту для цилиндрической формы СБ.
Данный положительный эффект можно усилить, если исполнить КА в поперечном сечении в виде ромба с величиной острого угла в диапазоне 50-90°. Наибольший эффект достигается при такой ориентации КА, когда меньшая диагональ ромба находится в плоскости орбиты, а следовательно, его большая диагональ перпендикулярна плоскости орбиты. Данное утверждение иллюстрируется приведенной на фиг.2 зависимостью коэффициента Кэ от угла рыскания при остром угле ромба, равном 60°, для высот орбит, равных 700 км и 1500 км. Нулевому значению угла рыскания соответствует положению КА, когда в плоскости орбиты находится меньшая диагональ ромба.
На фиг.3 приведена зависимость коэффициента К э от острого угла ромба при ориентации КА большей диагональю ромба поперечного сечения перпендикулярно плоскости орбиты. Как видно из фиг.3, максимальный эффект достигается при остром угле ромба равном 60÷65° в зависимости от высоты орбиты (для диапазона высот 700÷1500 км). Повышение энергоснабжения по сравнению с квадратным поперечным сечением КА при одной и той же площади СБ составляет 12÷14%, т.е. превосходит энергоснабжение и цилиндрической СБ.
Компоновку блоков бортовой аппаратуры в КА в этом случае проводят таким образом, что главные центральные оси инерции КА в поперечной плоскости параллельны диагоналям ромба поперечного сечения КА и меньшая ось инерции параллельна большей диагонали ромба.
Класс B64G1/44 с использованием радиации, например раскрываемые солнечные батареи