способ регулирования теплообмена в системе вентиляции офисных и жилых помещений и устройство для реализации этого способа

Формула изобретения

1. Способ регулирования теплообмена в системе вентиляции офисных и жилых помещений, согласно которому воздух периодически подают из помещения на улицу и с улицы в помещение через устройство, в которое помещен слой теплоаккумулирующей насадки, отличающийся тем, что перед теплоаккумулирующей насадкой со стороны помещения располагают слой сорбента, способного поглощать и отдавать пары воды в проходящий через него воздух, регулируя тем самым его влажность.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что регулирование степени тепло- и влагообмена осуществляют независимо путем изменения времени между переключениями потока воздуха, природы, количества и размера гранул теплоаккумулирующей насадки и сорбента.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что переключение направления потока воздуха производят либо при достижении определенной разности температур между воздухом в помещении и на выходе из устройства, либо через фиксированное время, типичное для данного разряда помещений.

4. Способ по п.1, отличающийся тем, что теплоаккумулирующая насадка и сорбент находятся в виде гранул сферической, цилиндрической или другой формы, либо блочных структур с каналами для прокачки воздуха.

5. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве теплоаккумулирующей насадки используют гранулированные материалы с высокой объемной теплоемкостью не ниже 1,5 Дж/(г см³ ), например отходы керамики, шлаки, отсев гравия, либо отходы металлургического производства, например чугунную крошку, с размером гранул 2-6 мм.

6. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве сорбента используют как однокомпонентный осушитель, например оксид кремния, оксид алюминия, цеолит и др., так и двухкомпонентный осушитель, состоящий из пористой матрицы, модифицированной гигроскопичной солью, например хлоридом кальция, бромидом лития и др., с размером гранул 2-6 мм.

7. Устройство для регулирования теплообмена в системе вентиляции офисных и жилых помещений, состоящее из корпуса с теплоаккумулирующей насадкой, отличающееся тем, что оно представляет собой трубу круглого, или прямоугольного, или другого сечения, один конец которой выходит в помещение, а другой - на улицу, в которую помещен реверсивный вентилятор или два прямоточных вентилятора, а перед теплоаккумулирующей насадкой со стороны помещения расположен слой сорбента паров воды.

8. Устройство по п.7, отличающееся тем, что теплоаккумулирующая насадка и сорбент находятся в виде гранул сферической, цилиндрической или другой формы, либо блочных структур с каналами для прокачки воздуха.

9. Устройство по п.7, отличающееся тем, что в качестве теплоаккумулирующей насадки оно содержит гранулированный материал с высокой объемной теплоемкостью не ниже 1,5 Дж/(г см ³), например отходы керамики, шлаки, отсев гравия, либо отходы металлургического производства, например чугунную крошку, с размером гранул 2-6 мм.

10. Устройство по п.7, отличающееся тем, что в качестве сорбента оно содержит как однокомпонентный осушитель, например оксид кремния, оксид алюминия, цеолит и др., так и двухкомпонентный осушитель, состоящий из пористой матрицы, модифицированной гигроскопичной солью, например хлоридом кальция, бромидом лития и др., с размером гранул 2-6 мм.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к вентиляционной технике, кондиционированию воздуха и энергосбережению.

В условиях сурового климата России остро стоит вопрос об экономии тепла на обогрев офисных и жилых помещений. Введение новых нормативных значений термических сопротивлений привело к существенному уменьшению тепловых потерь через стены и окна, так что основньм источником теплопотерь теперь является система вентиляции. В литературе отмечается, что около 50-70% от общих затрат тепла на обогрев жилых помещений теряется в этой системе. Все это делает актуальной задачу снижения затрат тепла на нагрев приточного воздуха в системе принудительной вентиляции, которая является обычной для рабочих и офисных помещений. Для жилых помещений переход на такую вентиляцию, по-видимому, предстоит в ближайшее время в связи с широким использованием в строительстве герметичных окон.

Обычное решение проблемы энергосбережения связано с использованием теплого воздуха, выходящего из помещения, для подогрева холодного воздуха, поступающего в помещение. Для этого обычно используют теплообменные устройства рекуперативного и регенеративного типа [Пат. РФ 2120087, F 24 E 11/00, 10.10.98; Пат. РФ 2119129, F 24 D 9/00, 20.09.98; Богословский В.П., Поз М.Я. Теплофизика аппаратов утилизации тепла систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. М., Стройиздат, 1983; Быстров В.П., Ефимов А.Л., Корзакова М.В., Соснер Ю.М. Утилизация тепла вытяжного воздуха с помощью рекуперативных теплообменников типа «воздух-воздух». Водоснабжение и санитарная техника, 1981, №3; Бялый Б.И., Динцин В.А., Щекин И.Р., Розенштейн И.Л. Оборудование для утилизации тепловой энергии вентиляционных выбросов. Водоснабжение и санитарная техника, 1982. №5; Карпис Е.Е., Поз М.Я., Грановский В.Л. Методы расчета тепломассообмена в регенеративных и рекуперативных воздухо-воздушных теплообменниках-утилизаторах. Водоснабжение и санитарная техника, 1980, №7].

Однако в странах с холодным климатом на пути практической реализации этого способа регенерации тепла стоят два серьезных препятствия. В первую очередь это наличие значительного количества влаги в выходящем из помещения воздухе, что приводит к конденсации воды и образованию льда в холодной части теплообменника, что может полностью блокировать его работу. Так, при относительной влажности в помещении 50% и температуре 20°С абсолютная влажность составляет 8.6 г/м³ , что соответствует точке росы +9°С. При той же температуре и при влажности 20% в воздухе содержится 3.4 г воды на 1 м ³, которая будет конденсироваться при -4°С и замерзать.

Кроме того, баланс влаги в помещении нарушается, т.к. с выходящим воздухом удаляется на улицу больше влаги, чем ее поступает со свежим воздухом с улицы. Естественно, что в зимнее время влажность в помещении при такой организации вентиляции будет понижаться и выходить далеко за пределы зоны комфортного микроклимата. В соответствии с СанПиНами оптимальная относительная влажность воздуха в жилых и офисных помещениях даже в зимний период составляет 40-60%. В реальной практике в декабре-феврале она может понижаться до 10-15% и даже ниже, несмотря на то, что в таких помещениях непрерывно генерируется влага за счет использования бытовых приборов, испарения влаги с поверхности кожи работающего персонала и пр.

Наиболее близкими являются способ и устройство для регулирования теплообмена в системе вентиляции [Пат. РФ №2075718, F 28 D 17/00, 20.03.1997]. Устройство работает следующим образом. Греющий газ (продукты сгорания), проходя через насадку сверху вниз, отдает тепло насадке. В следующий период работы регенератора нагреваемая среда (воздух) поступает снизу вверх, получая тепло от нагретой насадки. Затем процесс циклически повторяется. Насадка регенеративного теплообменника в данном изобретении представляет собой систему металлических полусфер, расположенных в шахматном порядке на боковых гранях плоских пластин. Применение металлических элементов в регенеративных теплообменниках приводит к частичной конденсации влаги при движении теплого влажного воздуха из помещения и испарении ее при поступлении сухого холодного наружного воздуха. Как уже отмечалось, применение таких теплообменников в условиях холодного климата может приводить к замерзанию сконденсированной влаги и частичной или полной закупорке проходных каналов в теплообменной насадке.

Задачами, на решение которых направлено данное изобретение, являются повышение степени утилизации теплоты вытяжного воздуха, предотвращение замерзание конденсата при низких температурах наружного воздуха и повышение термического комфорта в офисных и жилых помещениях.

В данном изобретении для решения этих задач предлагается использовать регенеративный теплообменник, в котором перед теплоаккумулирующей средой, выполняющей функцию регенерации теплоты, размещают слой сорбента, способного поглощать пары воды и отдавать пары воды в проходящий через него воздух, регулирую тем самым его влажность, т.е. решает задачу обмена влагой между входящим и выходящим воздушными потоками. Регулирование степени тепло -и влагообмена осуществляют независимо путем изменения времени между переключениями потока воздуха, природы, количества и размера гранул теплоаккумулирующей насадки и сорбента.

Переключение направления потока воздуха производят либо при достижении определенной разности температур между воздухом в помещении и на выходе из устройства, либо через фиксированное время, типичное для данного разряда помещений.

Теплоаккумулирующая насадка и сорбент находятся в виде гранул сферической, цилиндрической или другой формы, либо блочных структур с каналами для прокачки воздуха.

В качестве теплоаккумулирующей насадки используют гранулированные материалы с высокой объемной теплоемкостью не ниже 1.5 Дж/(г см³), например: отходы керамики, шлаки, отсев гравия, либо отходы металлургического производства, например, чугунную крошку, с размером гранул 2-6 мм.

В качестве сорбента используют как однокомпонентный осушитель, например оксид кремния, оксид алюминия, цеолит и др., так и двухкомпонентный осушитель, состоящий из пористой матрицы, модифицированной гигроскопичной солью, например хлоридом кальция, бромидом лития и др., с размером гранул 2-6 мм.

Воздух из помещения вначале проходит через слой сорбента, в котором поглощается содержащаяся в воздухе влага, так что влажность на выходе всегда ниже предела конденсации при температуре улицы. Далее воздух поступает в теплоаккумулирующую среду, где его температура понижается практически до температуры наружного воздуха, после чего он выбрасывается в атмосферу. После прогрева теплоаккумулирующей среды направление движения воздуха меняется на обратное. Наружный воздух сначала нагревается в теплоаккумулирующем слое, а затем насыщается влагой в слое сорбента до влажности, близкой к исходной влажности в помещении.

Как уже отмечалось, в данном изобретении эта проблема решается путем помещения перед слоем теплоаккумулирующей насадки слоя сорбента для поглощения водяных паров из влажного воздуха, подаваемого из комнаты. В этом случае в слой теплоаккумулирующей насадки попадает уже осушенный воздух, поэтому конденсации и замерзания влаги не происходит. При обратном движении холодный сухой наружный воздух сначала нагревается в слое теплоаккумулирующей насадки, а затем увлажняется, проходя через слой влажного сорбента, и подается в помещение при комфортной температуре и влажности.

Таким образом, в отличие от прототипа предлагаемый способ позволяет обменивать между потоками входящего и выходящего воздуха не только теплоту, но и влагу. При фиксированной степени воздухообмена количество возвращаемой влаги можно регулировать в широких пределах путем подбора соответствующего сорбента и его количества. Это количество будет зависеть от того, сколько воды генерируется в помещении, его герметичности и других факторов, определяющих оптимальный микроклимат. Следует отметить, что степени обмена теплоты и влаги можно регулировать независимо друг от друга в широких пределах, подбирая соответствующие количества адсорбента и материала насадки (см. примеры), а также объемную скорость подачи воздуха. Типичное время контакта между воздухом и адсорбентом для достижения высокой степени влагообмена (0.7-1.0) составляет 0.1-10 с (Таблицы 1 и 2). Типичное время контакта между воздухом и насадкой для достижения высокой степени теплообмена (0.7-1.0) составляет 0.05-5 с.

Задача решается также устройством для реализации предлагаемого способа.

На Фиг.1 представлена схема устройства, где: 1 - корпус теплообменника, 2 - вентилятор вытяжной, 3 - сорбент, 4 - теплоаккумулирующий слой, 5 - вентилятор приточный.

Само устройство представляет собой замкнутый объем, например трубу круглого, прямоугольного или другого сечения, один конец которой (теплый) выходит в комнату, а другой (холодный) - на улицу. В теплую часть трубы помещают реверсивный вентилятор, поочередно засасывающий воздух из комнаты или с улицы, либо устанавливают два прямоточных вентилятора на разных концах трубы Вентиляторы могут быть размещены и в центральной части трубы. Далее в теплую часть трубы помещают стационарные или съемные кассеты с сорбентом и затем - с теплоаккумулирующим материалом. Оба материала находятся в виде гранул сферической, цилиндрической или другой формы, либо блочных структур с каналами для прокачки воздуха. Переключение направления потока воздуха производят либо при достижении определенной разности температур между воздухом в комнате и на выходе устройства, либо через фиксированное время, типичное для данного разряда помещений. Устройство может быть установлено в пространстве под подоконником или в наружной стене, вставлено в стандартные каналы для естественной вентиляции, являться частью герметичного окна или размещаться иным образом.

Для уменьшения габаритов и веса устройства используют сорбенты, способные поглощать и удерживать большое количество влаги по отношению к своему сухому весу. Поэтому наряду со стандартными однокомпонентными осушителями, например оксид кремния (силикагель), оксид алюминия, цеолит, мы предлагаем использовать новые более эффективные двухкомпонентные сорбционные материалы. Эти сорбенты могут быть получены из стандартных осушителей путем их модифицирования гигроскопичными солями (хлоридом кальция, бромидом лития и др.), что позволяет увеличить их динамическую сорбционную емкость в 2-3 раза при сохранении низкой точки росы осушенного воздуха (ниже температуры наружного воздуха) (см. примеры). Как стандартные, так и модифицированные сорбенты будут выдерживать в таком устройстве большое число циклов сорбция-десорбция, поскольку «работают» в узком диапазоне изменения температуры. Время переключения направления движения воздуха зависит от требуемой кратности воздухообмена, количества сорбента и теплоаккумулирующей засыпки, а также заданной степени регенерации теплоты и влаги. Обычно его разумно выбирать в интервале от 2 до 20 мин. На Фиг.2 представлена зависимость времени переключения потоков от объемной скорости воздуха на входе. Теплозапасающая среда - шары из свинца 4.5 мм, длина засыпки 166 мм.

Сравнение времен переключения для свинцовых шаров диаметром 3.5 мм и стеклянных шаров диаметром 3.2 мм (т.е. примерно одинакового размера) показывает, что меняется примерно пропорционально объемной теплоемкости материала С_об, т.е. произведению массовой теплоемкости на плотность. Следовательно, в качестве теплоаккумулирующей насадки надо использовать материалы, которые обладают максимальной величиной С_об. Для некоторых перспективных теплоаккумулирующих материалов ее значения представлены в Таблице 3.

Наилучшими характеристиками обладает вода, имеющая высокую массовую теплоемкость. Железо имеет хорошие характеристики в первую очередь благодаря ее высокой плотности, а «тяжелый» свинец значительно уступает некоторым другим «легким» металлам и диэлектрикам, которые имеют гораздо более высокую массовую теплоемкость. С практической точки зрения наибольший интерес представляют оксиды металлов. Так, объемная плотность запасания тепла для керамики на основе оксида алюминия почти такая же, как для железа, при гораздо более низкой стоимости. Примерно такими же характеристиками обладают минеральные соединения - глины, гравий и пр. В связи с этим в практических устройствах, видимо, целесообразно делать засыпки из оксидных материалов, типа отходов керамики, шлаков, отсева гравия и пр., либо отходов металлургического производства, например чугунной крошки.

Оказалось, что хотя у керамики теплопроводность гораздо ниже, чем у металла (они отличаются на 1-2 порядка, см. Таблицу 4), это практически не влияет на скорость теплообмена между материалом гранулированной засыпки и потоком воздуха. Объяснение этого состоит в том, что в условиях процесса, реализуемых в регенераторе, передачи тепла от воздуха к твердому телу лимитируется теплоотдачей на поверхности насадки. Действительно, в условиях реализуемых в регенераторе коэффициент теплоотдачи а меняется от 20 до 100 Вт/(м² К), а связанное с ним термическое сопротивление, соответственно, равно 1/ =(1-5)10^-2 (м² К)/Вт. Термическое сопротивление внутри единичной частицы засыпки (условно в форме шара радиуса R) можно оценить как R/ . Для шаров радиусом 2 мм оно равно 2.5·10^-5 (м² К)/Вт для железа и 2·10^-3 (м ² К)/Вт для стекла, что гораздо меньше, чем сопротивление на внешней поверхности частицы. Таким образом, даже в случае керамической частицы градиентом температуры по ее радиусу можно пренебречь, поэтому теплопроводность материала засыпки не накладывает серьезных ограничений на процесс ее теплообмена с потоком воздуха вплоть до размера частиц насадки 6-10 мм. Более того, малый коэффициент продольной теплопроводности слоя керамических частиц делает тепловой фронт более узким, что увеличивает степень регенерации теплоты или время между переключениями.

Таким образом, в гранулированном варианте насадки размер ее частиц должен лежать в интервале (1.5-2)÷(4-6) мм. Для более крупных частиц начинает сказываться низкая собственная теплопроводность и, кроме того, ширина теплового фронта увеличивается. Более мелкие частицы создают высокое гидродинамическое сопротивление, что увеличивает затраты энергии на прокачку воздуха (Фиг.3) и ухудшает параметры устройства. Гидродинамическое сопротивление слоя сферических стеклянных шаров диаметром 3.2 мм и слоя цилиндрических частиц адсорбента диаметром 4.5 мм и длиной 6 мм.

Сущность изобретения иллюстрируется следующими примерами (см. также Фиг.1-4, Таблицы 1 и 2).

Пример 1. Схема регенератора представлена на Фиг.1. Устройство смонтировано в полиэтиленовой трубе диаметром 200 мм и длиной 800 мм и теплоизолировано снаружи. Теплый и холодный воздух подают вентиляторами VENT 200L, установленными со стороны комнаты и улицы. Со стороны комнаты в регенератор помещают слой сорбента, содержащий 12.0 мас.% хлорида кальция и 88.0 мас.% оксида алюминия - с гранулами диаметром 1.8 мм и длиной 6 мм. Длина слоя сорбента составляет 160 мм. Далее помещают слой теплоаккумулирующей засыпки, в качестве которой используют стеклянные шары диаметром 3.2 мм. Общая длина слоя шаров составляет 166 мм. Температуру и абсолютную влажность воздуха измеряют как со стороны комнаты, так и улицы. Регенератор работает в циклическом режиме, т.е. последовательно в режиме вытяжки и приточки. Если регенератор работает в режиме вытяжки, то переключение на режим приточки производят, когда на холодном конце регенератора (уличная сторона) температура выбрасываемого воздуха увеличивается на заданное значение Т по сравнению с температурой на улице. Если регенератор работает в режиме приточки, то переключения производят, когда на теплом конце регенератора (комнатная сторона) температура подаваемого воздуха уменьшается на заданное значение Т по сравнению с температурой в комнате (Фиг.4).

Теплый воздух из помещения при температуре 24.4°С и абсолютной 6.4 г/м³ (относительная влажность RH=30.5%) подают с помощью вентилятора на улицу с объемной скоростью 29.8 м /ч. Температура на холодном конце вначале составляет - 10.3°С, а влажность - 1.1 г/м³. В конце цикла вытяжки температура поднимается до +0.3°С, а влажность - до 2.5 г/м³ . В данном примере увеличение температуры составляет Т=10°С, после чего производят включение на режим приточки: холодный воздух с улицы при температуре -10.3°С и абсолютной влажности 1.1 г/м³ подают в регенератор с объемной скоростью 29.4 м³/ч. Сначала воздух нагревается, проходя через слой теплоаккумулирующей засыпки, затем увлажняется в слое сорбента и поступает в помещение при температуре 24.3°С и абсолютной влажностью 6.4 г/м³ (RH=29.1%). Переключение на режим вытяжки производят при падении температуры воздуха на теплом конце регенератора на Т=10°С.

В стационарном режиме эти циклы полностью повторяются. На Фиг.4 представлено изменение температуры и абсолютной влажности в ходе работы регенератора (объемная скорость 29.4 м³/ч, перепад Т=10°С), где:

- на теплой стороне, - на холодной стороне, - между адсорбентом и теплоаккумулирующей насадкой.

Коэффициенты регенерации теплоты А и влаги Б, рассчитывают по формулам:

А=S_aecd/S_abcd,

Б=S_mnos/S_klms.

Они составляют в данном примере А=0.92 и Б=0.85. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=684 с.

Пример 2. Аналогичен примеру 1, но падение температур составляет Т=7.5°С. Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.93 и Б=0.79. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=575 с.

Пример 3. Аналогичен примеру 1, но падение температур составляет Т=5.0°С. Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.96 и Б=0.88. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=407 с.

Пример 4. Аналогичен примеру 1, но падение температур составляет Т=2.5°С. Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.96 и Б=0.89. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=273 с.

Пример 5. Аналогичен примеру 1, но объемная скорость подачи воздуха - 23.8 м³ /ч. Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.90 и Б=0.74. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=1089 с.

Пример 6. Аналогичен примеру 1, но в качестве сорбента используют оксид алюминия, модифицированный хлоридом кальция (12.0 мас.%) с гранулами большего диаметра 4.5 мм и длиной 6 мм. Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.93 и Б=0.78. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=703 с.

Пример 7. Аналогичен примеру 1, но в качестве сорбента используют чистый оксид алюминия (гранулы диаметром 1.8 мм и длиной 6 мм). Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.92 и Б=0.73. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=723 с.

Пример 8. Аналогичен примеру 1, но в качестве сорбента используют чистый силикагель КСМ (гранулы диаметром 2-6 мм. Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.91 и Б=0.74. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=723 с. Данные для меньших расходов приведены в Таблицах 1 и 2 для стадий адсорбции и регенерации, соответственно.

Пример 9. Аналогичен примеру 1, но в качестве теплоаккумулирующей среды используют стеклянные шары диаметром 3.2 мм, а общая длина слоя шаров составляет 332 мм. Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.99 и Б=0.73. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=784 с.

Пример 10. Аналогичен примеру 1, но в качестве теплоаккумулирующей среды используют свинцовые шары диаметром 3.5 мм. Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.89 и Б=0.73. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=523 с.

Пример 11. Аналогичен примеру 1, но в качестве теплоаккумулирующей среды используют чугунную крошку неправильной формы (размер 2-6 мм). Коэффициенты регенерации теплоты и влаги составляют А=0.91 и Б=0.72. Время между переключениями режимов вытяжки и приточки составляет t=834 с.

Таблица 1. Относительная и абсолютная d влажности, точка росы Т.р. и температура Т воздуха на входе и выходе адсорбера, а также доля поглощенной воды в конце стадии адсорбции для различных расходов воздуха (адсорбент - силикагель КСМ)
Адсорбция		Расход, м 3/ч
		5.0	10.7	14.6	18.6	24.9	29.7
Вход	, %	30.7	30.1	29.9	30.3	29.4	30.1
	Т, °С	19.3	19.8	19.9	19.9	19.7	19.7
	d, г/м3	5.2	5.3	5.3	5.4	5.1	5.3
	Тр, °С	1.6	1.9	1.9	2.1	1.3	1.9
Выход	, %	5.0-6.2	4.0-6.0	4.9-7.0	5.2-8.0	6.2-9.2	7.2-9.8
	T, °C	14.8-15.0	16.0-18.5	16.8-21.7	17.8-24.5	18.2-24.6	20.0-25.
	d, г/м 3	0.6-0.8	0.6-1.0	0.7-1.4	0.8-1.9	1.0-2.1	1.3-2.4
	Тр, °С	-22.8±-19.9	-22.8±-17.5	-21.2±-13.8	-19.9±-10.4	-17.5±-9.3	-14.7±-7
		0.88	0.85	0.81	0.78	0.76	0.74
Таблица 2. Относительная и абсолютная d влажности, точка росы Т.р. и температура Т воздуха входе и выходе адсорбера, а также доля выделенной воды в конце стадии десорбции различных расходов воздуха (адсорбент - силикагель КСМ)
Десорбция		Расход, м 3/ч
		5.0	10.7	14.6	18.6	24.9	29.7
Вход	, %	2.2	2.1	2.5	2.1	2.7	3.0
	T, °C	15.3	16.3	16.8	17.2	17.3	17.4
	d, г/м3	0.3	0.3	0.4	0.3	0.4	0.5
	Тр, °С	-29.9	-29.7	-27.8	-29.3	-26.7	-25.5
Выход	, %	21.2-17.3	22.4-18.3	21.9-19.8	22.6-20.4	22.6-21.3	23.7-22.5
	T, °C	19.8-17.5	20.2-16.9	19.7-14.9	19.2-16.6	18.1-13.2	16.7-12.7
	d, г/м3	3.8-2.6	4.0-2.7	3.8-2.5	3.8-2.9	3.5-2.4	3.4-2.5
		0.88	0.85	0.81	0.78	0.76	0.74

Таблица 3. Объемная теплоемкость Соб некоторых металлических и керамических материалов
Материал	Массовая теплоемкость, Дж/(г К)	Плотность, г/см3		Объемная теплоемкость, Дж/(г см3)
Al	0.903	2.7		2.43
Fe	0.448	7.87		3.53
Pb	0.128	11.34		1.45
Au	0.132	19.34		2.55
Al2O 3	0.77	3.96		3.05
SiO 2	0.74	2.65		1.96
H 2O	4.2	1.00		4.2
Таблица 4 Теплопроводность различных материалов (Вт/(м К))
Материал			Теплопроводность
Плавленый кварц			1.34
Стекло			1.09
Корунд			27.6
Кварц			13.9
Оксид магния			59.2
Кремний			162
Кальцит			4.2
Алюминий			210
Железо			82.3
Медь			403
Серебро			410
Вода			0.59