способ управления процессом получения диоксида хлора

Формула изобретения

1. Непрерывный способ получения диоксида хлора с заданной производительностью, включающий следующие действия: восстановление ионов хлората, предпочтительно хлората натрия, в кислой водной реакционной среде в реакционной зоне с использованием восстанавливающего агента, такого как метанол или пероксид водорода, и серной кислоты при температуре кипения реакционной среды при давлении ниже атмосферного, удаление газовой смеси, содержащей пары воды и диоксид хлора, из реакционной среды, поглощение указанной газовой смеси охлажденной водой в зоне абсорбции, с обеспечением получения продукта - водного раствора диоксида хлора, удаление суспензии отработанной реакционной среды и побочного продукта - кристаллического сульфата натрия из реакционной зоны, выделение кристаллического сульфата натрия в качестве побочного продукта из отработанной реакционной среды, добавление свежих порций ионов хлората, восстанавливающего агента и серной кислоты в отработанную реакционную среду с получением свежего сырья, выпаривание воды, введенной в этот процесс из всех источников, с использованием пара, подаваемого в кипятильник, рециркуляция свежего сырья в реакционную зону, отличающийся тем, что осуществляют компьютерное управление указанным процессом на основе требуемой заданной производительности по диоксиду хлора в качестве единственного параметра, вводимого оператором в компьютерную программу, осуществляющую такое компьютерное управление, при этом компьютерное управление включает

(а) непрерывное отслеживание изменений заданной производительности по водному раствору диоксида хлора, непрерывный мониторинг скорости технологических потоков хлората натрия, восстанавливающего агента, серной кислоты, пара в кипятильник и охлажденной воды, и модифицирование начальных контрольных точек всех указанных потоков в соответствии c измененной заданной производительностью,

(б) непрерывный мониторинг производительности по водному раствору диоксида хлора для определения отклонений от заданной производительности и модифицирование скорости потока восстанавливающего агента, для поддержания заданного значения производительности,

(в) непрерывный мониторинг технических условий всех материальных потоков и модифицирование соответствующих контрольных точек скорости потоков указанного сырья в реакционную зону на основе заданной производительности и в ответ на изменение технических условий материалов,

(г) непрерывный мониторинг физических свойств раствора хлората натрия, температуры и плотности и на этой основе создание виртуального непрерывного анализатора раствора хлората, который определяет объемную концентрацию раствора хлората натрия.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что с использованием виртуального непрерывного анализатора раствора хлората обеспечивают точность анализа приблизительно ±0,3% в интервале концентраций хлората натрия приблизительно от 450 до 750 г/л.

3. Способ по любому из пп.1 или 2, отличающийся тем, что указанное компьютерное управление дополнительно включает непрерывный мониторинг массы хлората натрия, поступающего в реакционную среду, непрерывный мониторинг массового расхода хлората натрия в результате процесса и модифицирование потока хлората натрия в реакционную среду для обеспечения соответствия расходу массы хлората натрия и поддержания практически постоянной концентрации хлората натрия в реакционной среде.

4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что компьютерное управление дополнительно включает обоснование контрольной точки температуры кипения реакционной среды на основе ожидаемого состава реакционной среды, непрерывный мониторинг температуры кислой водной реакционной среды, непрерывный контроль температуры реакционной среды для того, чтобы поддерживать постоянную нормальность кислоты в реакционной среде и непрерывный прогноз нормальности кислой водной реакционной среды в зависимости от температуры водного раствора и молярности водного раствора хлората.

5. Способ по п.4, отличающийся тем, что указанное компьютерное управление дополнительно включает непрерывное определение отклонения температуры водной реакционной среды от температуры контрольной точки и корректирование этого отклонения с помощью подходящего изменения скорости потока кислоты в водную реакционную среду.

6. Способ по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что указанное компьютерное управление дополнительно включает непрерывный контроль молярности хлората натрия в водной реакционной среде на основе непрерывно определяемого материального баланса системы и поддержания режима приемлемого выхода.

7. Способ по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что компьютерное управление дополнительно включает периодические лабораторные анализы концентрации хлората натрия в реакционной среде и мониторинг результатов такого лабораторного анализа с определением тенденции изменения концентрации хлората натрия в реакционной среде, определение того, изменяется ли концентрация хлората натрия в реакционной среде в одном и том же направлении в заданном числе таких периодических лабораторных анализов, в случае, когда такое изменение имеет место, и при условии, что оператор выбрал рабочий режим "АДАПТИВНЫЙ ВЫХОД", активируется расчет выхода с использованием ряда лабораторных анализов для определения соответствующего адаптивного выхода.

8. Способ по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что компьютерное управление дополнительно включает периодические лабораторные анализы концентрации хлората натрия в реакционной среде, определение того, отклоняется ли концентрация хлората натрия в реакционной среде от заданного значения и в случае, когда такое изменение имеет место, и при условии, что оператор выбрал рабочий режим "ЛАБОРАТОРНЫЙ АНАЛИЗ", применяется одноразовое смещение скорости потока хлората натрия в реакционную среду в течение заданного времени для установки концентрации хлората натрия в реакционной среде на заданном значении.

9. Способ по любому из пп.1-8, отличающийся тем, что компьютерное управление дополнительно включает поддержание практически постоянного уровня реакционной среды в реакционной зоне путем непрерывного установления баланса между объемом воды, поступающей в установку, и объемом воды, выпариваемой из реакционной среды.

10. Способ по любому из пп.1-9, отличающийся тем, что компьютерное управление дополнительно включает непрерывное определение и отображение на экране нормальности кислоты в реакционной среде и/или непрерывное определение и отображение на экране концентрации хлората натрия в реакционной среде.

11. Способ по любому из пп.1-10, отличающийся тем, что сообщаются значения максимально допустимой концентрации диоксида хлора в растворе продукта и максимально допустимой температуры.

12. Способ по любому из пп.1-11, отличающийся тем, что компьютерное управление дополнительно включает непрерывный мониторинг производительности по водному раствору диоксида хлора и модифицирование скорости потока метанола в реакционную среду в ответ на флуктуации в предварительно заданном интервале на основе исходной контрольной точки потока метанола.

13. Способ по любому одному из пп.1-12, отличающийся тем, что указанные ионы хлората обеспечивают хлоратом натрия, в качестве восстанавливающего агента используют метанол и в качестве побочного продукта получают сульфат натрия и осуществляют компьютерное управление указанным процессом с целью получения диоксида хлора из реагентов при оптимальном потреблении этих реагентов, на основе требуемой заданной производительности по диоксиду хлора в качестве единственного параметра, вводимого оператором в компьютерную программу, осуществляющую такое компьютерное регулирование.

14. Способ по п.13, отличающийся тем, что указанная компьютерная программа осуществляет контроль параметров процесса, включающих производительность по водному раствору диоксида хлора, давление в реакционной зоне, температуру, уровень жидкости и концентрацию хлората натрия в реакционной среде, скорость потока охлажденной воды на стадию абсорбции диоксида хлора, скорость потока водного раствора хлората натрия, серной кислоты и водного метанола в реакционную среду, скорость потока пара в кипятильник, скорость потока свежей воды в установку, плотность и температуру подаваемого водного раствора хлората натрия, плотность подаваемого водного метанола, и указанная компьютерная программа дополнительно вызывает изменение сигнала регуляторов потоков, контролирующих скорости потоков: охлажденной воды на стадию абсорбции диоксида хлора, водного раствора хлората натрия, серной кислоты и водного метанола в реакционную среду, пара в кипятильник.

15. Способ по п.13 или 14, отличающийся тем, что компьютерная программа осуществляет непрерывный контроль производительности по водному раствору диоксида хлора и сопоставление найденной производительности с заданной производительностью, пока не обнаружит отклонение в результате флуктуации процесса, после чего компьютерная программа инициирует изменение скорости потока метанола для обеспечения возвращения производительности к заданному значению.

16. Способ по любому из пп.13-15, отличающийся тем, что контрольную точку потока кислоты определяют путем определения текущего потребления серной кислоты, концентрации серной кислоты и целевой производительности по диоксиду хлора, расчета новой контрольной точки потока кислоты.

17. Способ по любому из пп.13-16, отличающийся тем, что контрольную точку потока воды для разбавления метанола определяют путем определения текущего потребления метанола, плотности метанола и производительности по целевому диоксиду хлора, расчета новой контрольной точки потока метанола, расчета новой контрольной точки потока воды для разбавления метанола (SP40).

18. Способ по любому из пп.13-17, отличающийся тем, что контрольную точку потока охлажденной воды на стадию абсорбции диоксида хлора определяют путем определения контрольной точки текущей концентрации раствора диоксида хлора, потока пара в кипятильник, потока охлажденной воды в вентиляционный скруббер складского резервуара диоксида хлора и целевой производительности по диоксиду хлора, расчета требующегося суммарного потока воды при целевой производительности диоксида хлора, расчета потока конденсата из холодильника косвенного контакта для указанной газовой смеси в абсорбционную колонну, расчета новой контрольной точки (SP70) потока охлажденной воды в абсорбционную колонну, расчета минимального потока охлажденной воды, требующегося для абсорбционной колонны (SPMN), определения, является ли SP70 больше, чем SPMN, если SP70 не превышает SPMN, тогда новой контрольной точкой потока охлажденной воды (SP70) является SPMN, если SP70 превышает SPMN, тогда новой контрольной точкой потока охлажденной воды (SP70) является SP70.

19. Способ по п.18, отличающийся тем, что компьютерное управление дополнительно включает определение, изменились ли контрольные точки концентрации раствора диоксида хлора или потока в скруббер, управление концентрацией раствора диоксида хлора, если эти контрольные точки не изменились.

20. Способ по любому из пп.13-19, отличающийся тем, что управление подачей водного раствора хлората натрия в реакционную среду осуществляют путем определения текущего значения потока раствора хлората натрия, плотности и температуры, скорости потока диоксида хлора в складской резервуар и концентрации раствора диоксида хлора, расчета средней производительности по диоксиду хлора, расчета потребления хлората натрия на основе фактической производительности по диоксиду хлора и выхода, расчета концентрации хлората натрия в подаваемом растворе хлората натрия, расчета требующейся скорости потока раствора хлората натрия, определения текущей молярности раствора хлората натрия и заданного процента твердых веществ, уровня реакционной среды и данных лабораторного анализа в отношении молярности раствора хлората натрия и процента твердых веществ в реакционной среде, определения, изменились ли данные лабораторного анализа, в случае изменения данных лабораторного анализа, определяют выбор режима работы: "адаптивный выход" или "лабораторный анализ", (A) - в случае выбора режима "лабораторный анализ" рассчитывают объем реакционной среды при фактических эксплуатационных условиях, расчета наличного количества водного хлората натрия в реакционной среде при фактических эксплуатационных условиях, расчета стандартного объема жидкости в реакционной среде при стандартных условиях, расчета стандартного наличного количества водного хлората натрия в стандартных условиях, расчета разности между указанными наличными количествами хлората натрия, расчета смещения регулировки потока водного раствора хлората натрия и применения этого смещения к расчетной скорости потока водного раствора хлората натрия в течение заданного времени, расчета контрольной точки потока водного раствора хлората натрия, включая смещение в течение заданного времени, (B) - в случае выбора режима "адаптивный выход" и в случае соответствия критерию числа лабораторных анализов, рассчитывают обобщенный массовый выход диоксида хлора, начиная с первого достоверного лабораторного анализа, в указанном числе лабораторных анализов, расчета значения обобщенной массы входящего хлората натрия, начиная с первого достоверного лабораторного анализа, расчета значения исправленного потребления хлората с использованием последнего достоверного лабораторного анализа, в указанном числе лабораторных анализов, относящихся к прогнозируемой концентрации хлората натрия в реакционной среде, расчета коэффициента коррекции адаптивного выхода по хлорату, расчета контрольной точки потока водного хлората натрия, включая коэффициент коррекции адаптивного выхода.

21. Способ по любому из пп.13-20, отличающийся тем, что управление кислотностью водной реакционной среды осуществляют путем определения текущего значения потока серной кислоты, температуры водной реакционной среды, заданной нормальности кислоты и молярности хлората натрия в реакционной среде и давления в реакционной зоне, расчета из приведенной выше информации новой контрольной точки потока серной кислоты (SP20) и пределов контрольных точек указанного регулятора потока, расчета контрольной точки (Т20) регулятора температуры реакционной среды, расчета отклонения температуры реакционной среды от контрольной точки, в случае, если это отклонение больше заданной величины, осуществляется контроль отклонения, и в момент подхода температуры реакционной среды к контрольной точке текущая контрольная точка потока кислоты возвращается к предварительно рассчитанной контрольной точке (SP20).

22. Способ по любому из пп.13-21, отличающийся тем, что управление с обратной связью производительности по диоксиду хлора осуществляют путем: определения отклонения (DEV) величины производительности по диоксиду хлора от заданной производительности, если это отклонение превышает заданное значение, рассчитывают согласованную контрольную точку (SP4) потока воды для разбавления метанола по отклонению (DEV) и начальной контрольной точке (SP40) для разбавления метанола (SP40), определение отношения (SP4-SP40)/SP40, если оно меньше, чем заданная величина, то в этом случае используют согласованную контрольную точку (SP4) воды для разбавления метанола, если нет, то возрастание контрольной точки (SP4) воды для разбавления метанола ограничивается заданным процентом от контрольной точки (SP40) исходного потока воды для разбавления метанола.

23. Способ по любому из пп.13-22, отличающийся тем, что определение контрольной точки потока пара в кипятильник осуществляют путем определения производительности по целевому диоксиду хлора, скорости потока метанола, потребления метанола и плотности серной кислоты, расчета количества воды, поданной с хлоратом натрия, серной кислотой и водой для разбавления метанола, расчета количества воды из узла фильтрации солевого осадка, используемого для осуществления выделения кристаллического сульфата натрия из отработанной реакционной среды, расчета количества воды, образовавшейся в химической реакции, учета количества воды, поступающей при промывке насосов и уплотнений, расчета контрольной точки (SP50) потока пара в кипятильник для суммарного количества воды, попадающей из всех источников, расчета минимального потока пара в кипятильник (FMIN), определения, является ли SP50<FMIN, если да, то SP50 равно FMIN, если неравенство SP50<FMIN не выполняется, то рассчитывается отклонение контрольной точки потока пара в кипятильник, и если это отклонение превышает заданную величину, тогда SP50=SP50.

24. Способ по любому из пп.13-23, отличающийся тем, что управление уровнем жидкой реакционной среды осуществляют путем определения текущего уровня жидкой реакционной среды, скорости потока метанола, расхода метанола, положения клапана подачи свежей воды и контрольной точки его положения, расчета ожидаемой производительности по диоксиду хлора, расчета минимального (FMIN) и максимального (FMAX) значения скорости потока пара в кипятильник, определения того, открыт ли клапан свежей воды, если клапан закрыт, то рассчитывается смещение подачи пара на основе отклонения уровня жидкой реакционной среды, если клапан открыт, то определяется положение клапана свежей воды: открыт ли он больше, чем в заданной контрольной точке положения клапана свежей воды, и в случае положительного ответа рассчитывается смещение подачи пара на основе отклонения положения клапана свежей воды, расчета контрольной точки (SP5) для подачи пара в кипятильник, включая управление смещением, расчета изменения смещения, расчета среднего изменения смещения (AVD), определения, является ли AVD меньше заданного значения, и если да, то рассчитывается среднее смещение подачи пара в кипятильник, расчета новой контрольной точки (SP50) подачи пара, включающей среднее смещение подачи пара, определения, является ли SP5>FMIN, и если нет, то SP5 равно FMIN, если SP5>FMIN, то определяют, является ли SP5 меньше, чем FMAX, и если да, то SP5=SP5, а если нет, тогда SP5=FMAX.

25. Способ по любому из пп.13-24, отличающийся тем, что максимально допустимую концентрацию диоксида хлора и блокировку максимальной температуры определяют путем определения текущего давления в реакционной зоне, температуры раствора диоксида хлора, контрольной точки концентрации диоксида хлора, предполагаемого положения клапана технологического воздуха и максимально допустимой концентрации раствора диоксида хлора по расчету резервуара-хранилища (MS), определения положения клапана технологического воздуха, если он открыт, тогда контрольная точка максимальной концентрации раствора диоксида хлора и контрольная точка блокировки температуры принимают свои заданные значения, если клапан технологического воздуха закрыт, тогда значение температуры раствора диоксида хлора переводят в градусы Кельвина, рассчитывают давление паров воды над раствором диоксида хлора, рассчитывают парциальное давление диоксида хлора над раствором, которое корректируют с учетом утечки воздуха, рассчитывают константу Генри для диоксида хлора при рабочей температуре раствора, рассчитывают новую максимальную концентрацию раствора диоксида хлора (SPM) при его парциальном давлении и температуре, определяют, является ли SPM меньше MS, и если нет, тогда SPM=MS, и если да, отображают и вводят новую контрольную точку блокировки максимально высокой концентрации раствора диоксида хлора и SPM=SPM, рассчитывают константу Генри раствора диоксида хлора по контрольной точке его концентрации и парциальному давлению диоксида хлора, значение температуры раствора диоксида хлора переводят из градусов Кельвина, отображают и вводят контрольную точку блокировки максимально допустимой температуры раствора (РТМ).

Описание изобретения к патенту

Область техники

Настоящее изобретение относится к получению диоксида хлора, в частности для отбеливания пульпы и конкретно для управления таким способом.

Предшествующий уровень техники

В промышленности диоксид хлора получают на участке измельчения пульпы, для использования в качестве агента для отбеливания пульпы. В уровне техники описано множество способов, которые используются для этого в промышленности. В целом, процесс протекает согласно уравнению:

ClO₃ ^- +Cl^-+2H⁺ ClO₂+0,5Cl₂ +H₂O

Один из известных и достаточно распространенных способов включает так называемый процесс с единственным реактором (SVP), в котором диоксид хлора образуется из реакционной среды водной кислоты, или генерирующей жидкости, которая поддерживается в режиме кипения в реакционной зоне при давлении ниже атмосферного. Диоксид хлора удаляют из генератора в газовую смесь с водяным паром и поглощают охлажденной водой в абсорбционной колонне, в то время как побочный продукт (соли) процесса осаждают в генераторе, из которого его удаляют. В жидкую фазу генератора непрерывно добавляют свежий хлорат и кислоту, для того чтобы поддержать в ней стационарные условия. Для поддержания режима кипения жидкой фазы в генераторе используют обогреваемый паром кипятильник в контуре рециркуляции.

В этом способе хлорид-ион может получаться на месте (in situ), за счет использования восстанавливающих агентов, которые, как полагают, взаимодействуют с хлором, одновременно образующимся в этом процессе, таких как метанол и пероксид водорода, причем в этом случае получается диоксид хлора, практически не содержащий хлора. Альтернативно, ион хлора может быть добавлен как восстанавливающий агент, и в этом случае диоксид хлора получается в смеси со значительным количеством хлора.

При производстве диоксида хлора имеются две ключевые переменные, которыми необходимо управлять - это концентрации кислоты (нормальность) и хлората (молярность) в жидкой фазе генератора. К сожалению, надежные приборы для непрерывного измерения этих ключевых переменных, подлежащих управлению, в промышленности отсутствуют, и поэтому в настоящее время оператор должен полагаться на результаты осуществляемых вручную лабораторных анализов обычно с интервалом в 2 часа. На основе этих анализов проводится управление переменными, имеющимися в распоряжении (т.е. скорости подачи кислоты и хлората) для того, чтобы поддерживать требуемый уровень производства диоксида хлора. Управление дополнительно осложняется за счет флуктуации уровня жидкости в генераторе, что приводит или к концентрированию, или к разбавлению реагентов в жидкой фазе генератора в периоды между лабораторными анализами, и таким образом, с использованием традиционных методов управления трудно осуществить контроль указанных переменных.

Современные системы управления, имеющиеся в большинстве установок по производству диоксида хлора, снабжены микропроцессорами, которые способны быстро рассчитывать сложные алгоритмы со многими переменными. Это достижение в компьютерной технологии обеспечивает возможность оптимизации химических процессов за счет введения усовершенствованных методов управления. В течение длительного времени существовала потребность разработать ряд усовершенствованных методов управления, предназначенных для непосредственного контроля за работой установки по производству диоксида хлора, причем единственным вводимым параметром является требуемая производительность диоксида хлора. Эта задача решена в настоящем изобретении, как подробно описано ниже. Управлять работой всей установки можно с помощью усовершенствованного метода управления, который может быть осуществлен с помощью микропроцессора. В начале процесса необходимо провести лабораторные испытания, для того чтобы установить специфические отношения расхода реагентов на установке, однако после завершения такого первоначального исследования можно существенно сократить частоту лабораторных анализов.

В приведенных ниже патентах США изложены предшествующие способы управления процессами получения диоксида хлора.

Патент США №	Патентовладелец
4251503	Cowley et al.
4251224	Swindells et al.

Оба названных патента, принадлежащих указанным владельцам, относятся к машинному контролю производства диоксида хлора с использованием хлорид-ионов в качестве восстанавливающего агента с образованием газовой смеси хлора и диоксида хлора, в обоих патентах описан метод управления рабочими параметрами как функции эффективности, определяемой по анализу газов (т.е. сопоставляя величины отношения диоксида хлора/хлор). Однако настоящее изобретение относится к усовершенствованному методу управления, с новыми концепциями, для того чтобы управлять современными, экологически безопасными способами получения диоксида хлора высокой чистоты (например, с использованием метанола в качестве восстанавливающего агента), такими как R8^®, SVP-MeOH ^® SVP-Lite^®), причем в продукте присутствуют только следовые количества хлора. Следовательно, способы управления уровня техники и настоящего изобретения относятся к способам получения диоксида хлора с использованием различных химических методов.

Сущность изобретения

Как указано выше, настоящее изобретение относится к усовершенствованным методам управления для управления процессами производства диоксида хлора в способе с единственным реактором, в котором получают диоксид хлора высокой чистоты, и осуществлению таких методов управления с использованием соответствующим образом запрограммированного микропроцессора. Разработанные в этом изобретении методы управляют всеми ключевыми переменными процесса в динамическом режиме при мгновенном осуществлении управления.

В основу настоящего изобретения положена задача создать метод управления процессами производства диоксида хлора в способе с единственным фактором, обеспечивающий:

- достижение и поддержание высокой производительности по целевому диоксиду хлора,

- стационарный, стабильный режим работы в оптимальных условиях,

- мониторинг и контроль работы с помощью компьютера,

- сокращение частоты ручного лабораторного анализа с привлечением работы оператора,

- реализация оптимального режима работы установки и экономии реагентов.

В одном аспекте настоящее изобретение предлагает непрерывный способ получения диоксида хлора с заданной производительностью, который включает в себя:

восстановление ионов хлората, которые обычно обеспечиваются за счет хлората натрия, хлорной кислотой или ее смесями в кислой водной реакционной среде в реакционной зоне с использованием восстанавливающего агента и серной кислоты при температуре кипения реакционной среды при давлении ниже атмосферного,

удаление газовой смеси, содержащей пары воды и диоксид хлора, из реакционной среды,

поглощение указанной газовой смеси охлажденной водой в зоне абсорбции, для того чтобы обеспечить получение продукта - водного раствора диоксида хлора,

удаление суспензии отработанной реакционной среды и побочного продукта - кристаллического сульфата натрия из реакционной зоны,

выделение кристаллического сульфата натрия в качестве побочного продукта из отработанной реакционной среды,

добавление свежих порций хлората натрия, восстанавливающего агента и серной кислоты в отработанную реакционную среду, для того чтобы получить свежее сырье,

выпаривание воды, введенной в этот процесс из всех источников, с использованием пара, подаваемого в кипятильник,

рециркуляция свежего сырья в реакционную зону,

и компьютерное управление указанного процесса на основе желаемой производительности по диоксиду хлора в качестве единственного параметра, вводимого оператором в компьютерную программу, осуществляющую такое компьютерное управление.

Работа с компьютерным упрпавлением может включать в себя непрерывный мониторинг целевой производительности по водному раствору диоксида хлора с целью ее изменения, непрерывный мониторинг скорости технологических потоков хлората натрия, восстанавливающего агента, серной кислоты, пара в кипятильнике и охлажденной воды, и изменение исходных контрольных параметров всех указанных потоков в соответствии с измененной целевой производительностью.

Работа с компьютерным управлением также может включать в себя непрерывный мониторинг производительности по водному раствору диоксида хлора для определения отклонений от целевой производительности и изменения скорости потока восстанавливающего агента, для поддержания заданного значения производительности.

Одним отличительным признаком изобретения является то, что определяют значения максимально допустимой концентрации диоксида хлора в растворе продукта и максимально допустимой температуры, и эту информацию отправляют оператору.

Работа с компьютерным управлением может дополнительно включать в себя непрерывный мониторинг технических условий всех материальных потоков и модифицирование соответствующих контрольных параметров скорости потоков сырья в реакционную зону на основе целевой производительности и в ответ на изменение технических условий материалов.

Работа с компьютерным управлением может дополнительно включать в себя непрерывный мониторинг физических свойств раствора хлората натрия, температуры и плотности, и на этой основе создается виртуальный непрерывный анализатор раствора хлората, который определяет объемную концентрацию раствора хлората натрия.

Этот виртуальный непрерывный анализатор раствора хлората работает с точностью приблизительно ±0,3% в интервале концентраций хлората натрия приблизительно от 450 до 750 г/л.

Работа с компьютерным управлением может дополнительно включать в себя непрерывный мониторинг массы поступающего в реакционную среду хлората натрия, непрерывный мониторинг массового расхода хлората натрия в результате процесса и модифицирование потока хлората натрия в реакционную среду, для того чтобы соответствовать расходу массы хлората натрия и поддерживать по существу постоянную концентрацию хлората натрия в реакционной среде.

Работа с компьютерным управлением может дополнительно включать в себя поддерживание значения контрольной точки температуры кипения реакционной среды, непрерывный мониторинг температуры кислой водной реакционной среды, непрерывный контроль температуры реакционной среды, для того чтобы поддерживать постоянную нормальность кислоты в реакционной среде и непрерывное определение нормальности кислой водной реакционной среды в зависимости от температуры водного раствора.

В последнем варианте способа работа с компьютерным управлением может дополнительно включать в себя непрерывное определение разности между температурой водной реакционной среды и температурой контрольной точки и корректирование этой разности с помощью соответствующего изменения скорости потока кислоты в водную реакционную среду.

Работа с компьютерным управлением может дополнительно включать в себя непрерывный контроль молярности хлората натрия в водной реакционной среде на основе непрерывно определяемого материального баланса системы и поддержания режима приемлемого выхода.

Работа с компьютерным управлением может дополнительно включать в себя периодические лабораторные анализы концентрации хлората натрия в реакционной среде и мониторинг результатов такого лабораторного анализа для установления тенденции изменения концентрации хлората натрия в реакционной среде, определения того, изменяется ли концентрация хлората натрия в реакционной среде в одном и том же направлении в заданном числе таких периодических лабораторных анализов. В случае, когда такое изменение имеет место, и при условии, что оператор выбрал рабочий режим «АДАПТИРОВАННЫЙ ВЫХОД», активируется процедура расчета выхода с использованием ряда лабораторных анализов, для определения приемлемого выхода.

Работа с компьютерным управлением может дополнительно включать в себя периодические лабораторные анализы концентрации хлората натрия в реакционной среде и определение того, отклоняется ли концентрация хлората натрия в реакционной среде от заданной величины. В случае, когда такое изменение имеет место, и при условии, что оператор выбрал рабочий режим «ЛАБОРАТОРНЫЙ АНАЛИЗ», применяется одноразовое смещение скорости потока хлората натрия в реакционную среду в течение заданного времени, для того чтобы установить концентрацию хлората натрия в реакционной среде на заданном уровне.

Работа с компьютерным управлением может дополнительно включать в себя поддержание практически постоянного уровня реакционной среды в реакционной зоне путем непрерывного установления баланса между объемом воды, поступающей в установку, и объемом воды, выпариваемой из реакционной среды.

При работе с компьютерным управлением можно непрерывно определять и показывать на экране нормальность кислоты в реакционной среде и концентрацию хлората натрия в реакционной среде.

Восстанавливающий агент, используемый в способе получения диоксида хлора, может быть таким, которые обычно применяются в промышленных установках по производству диоксида хлора, предпочтительно восстанавливающий агент, который не приводит к образованию значительного количества хлора, такой как пероксид водорода и метанол. В этом изобретении для иллюстрации описан конкретный вариант с использованием метанола в качестве восстанавливающего агента.

В случае, когда метанол является восстанавливающим агентом, система компьютерного управления может дополнительно включать в себя непрерывный мониторинг производительности по водному раствору диоксида хлора и модифицирование скорости потока метанола в реакционную среду в ответ на флуктуации в предварительно заданном интервале на основе исходной контрольной точки потока метанола.

Усовершенствованные методы управления, предложенные в этом изобретении (см. фиг.3 для схематического обзора), включают следующее:

a) инициализация производительности,

b) динамическое определение контрольных точек скоростей потока,

c) контроль подачи хлората,

d) контроль кислотности жидкости в генераторе,

e) контроль обратной связи по производительности,

f) определение контрольной точки потока пара в кипятильник,

g) контроль уровня генератора,

h) контроль концентрации раствора диоксида хлора,

i) взаимоблокировка максимальной концентрации раствора диоксида хлора и температуры раствора.

Краткое описание чертежей

Дальнейшее описание ведется со ссылками на прилагаемые фигуры чертежей, на которых:

фиг.1 представляет собой принципиальную схему установки по производству диоксида хлора на основе метанола (R8^® ), которая может эксплуатироваться в соответствии с вариантом осуществления методов управления согласно изобретению;

фиг.2 представляет собой принципиальную схему всех входных и выходных сигналов методов управления способа получения диоксида хлора согласно изобретению;

фиг.3 представляет собой общую блок-схему для стратегии управления способа получения диоксида хлора согласно изобретению;

фиг.4 представляет собой блок-схему (SC1), на которой показаны стадии 1-2, входящие в инициализацию производительности диоксида хлора;

фиг.5 представляет собой блок-схему (SC2), на которой показаны стадии 1-2, входящие в определение контрольной точки для серной кислоты;

фиг.6 представляет собой блок-схему (SC3), на которой показаны стадии 1-3, входящие в определение контрольной точки для воды, разбавляющей метанол;

фиг.7 представляет собой блок-схему (SC4), на которой показаны стадии 1-7, входящие в определение контрольной точки для потока охлажденной воды в абсорбционную колонну;

фиг.8А, 8В и 8С представляют блок-схему (SC5), на которой показаны стадии 1-20, входящие в метод управления скоростью потока раствора хлората натрия;

фиг.9 представляет собой блок-схему (SC6), на которой показаны стадии 1-7, входящие в управление кислотностью генератора диоксида хлора;

фиг.10 представляет собой блок-схему (SC7), на которой показаны стадии 1-6, входящие в контроль обратной связи по производительности диоксида хлора;

фиг.11А и 11В представляют блок-схему (SC9), на которой показаны стадии 1-7, входящие в метод определения контрольной точки для потока пара в кипятильник;

фиг.12А и 12В представляют блок-схему (SC10), на которой показаны стадии 1-15, входящие в метод управления уровня жидкости в генераторе диоксида хлора;

фиг.13А и 13В представляют блок-схему (SC11), на которой показаны стадии 1-13, входящие в процесс установления взаимоблокировки для максимальной концентрации раствора диоксида хлора и температуры;

фиг.14 представляет собой схему архитектуры усовершенствованного дистанционного контроля.

Общее описание изобретения

В настоящем изобретении можно автоматически осуществлять мониторинг и управлять работой установки по производству диоксида хлора во всем объеме с помощью компьютера с программным обеспечением, осуществляющим различный мониторинг и расчеты. Единственной переменной, которая должна быть введена оператором установки в систему, является производительность по диоксиду хлора. Иногда, по различным причинам, на установке нельзя получить то количество диоксида хлора, которое ожидается при заданных потоках реагентов. Предлагаемая в рамках настоящего изобретения система управления быстро определяет степень отклонения производительности и производит необходимые корректировки контрольной точки подачи метанола, для того чтобы поддерживать желаемый уровень производительности. Эта система управления не только оптимизирует стационарный режим работы установки по производству диоксида хлора, но также обеспечивает переход между желаемыми уровнями производительности, при поддержании стабильной работы. Например, контроль стабильного уровня в генераторе (±1%) достигается за счет синергетического использования пара и свежей воды. Минимизируется подача воды и использование пара.

В настоящем изобретении регулируются химические потоки с целью оптимального потребления реагентов при заданной производительности. Концентрация хлората в жидкой фазе генератора поддерживается в узком интервале значений, например, ±0,2 моль/л (включая ошибку анализа) при целевой производительности с использованием компенсации приемлемого выхода, как описано ниже. Кислотность жидкой фазы генератора регулируется в узком интервале значений, например, ±0,2 н. (включая ошибку анализа) при целевой производительности, поддерживая температуру жидкости в контрольной точке, которую выводят из значений целевой концентрации в жидкой фазе генератора.

Концентрацию сырьевого хлората рассчитывают с высокой точностью, например с погрешностью ±0,3%, на основе алгоритма, связанного с физическими свойствами, в интервале концентраций хлората натрия приблизительно от 450 до 750 г/л.

Настоящее изобретение обеспечивает разработку устройств, прогнозирующих в реальном времени концентрации хлората натрия и кислотности, которые могут отображаться для сведения на заводской распределенной системе контроля (РСК). Приборные ошибки в большинстве случаев с помощью настоящего изобретения могут быть обнаружены и компенсированы.

Обеспечиваемая настоящим изобретением повышенная точность концентрации продукта - водного раствора диоксида хлора сводит к минимуму продукцию раствора диоксида хлора, не соответствующую спецификации, во время изменений производительности установки, с последующим улучшением качества отбеливания бумажной массы. Путем мониторинга рабочих условий генератора диоксида хлора оптимизируется эффективность извлечения диоксида хлора в абсорбционной колонне. Нельзя превышать наивысшую возможную концентрацию раствора диоксида хлора, которая может быть получена на основе информации о максимально допустимой концентрации раствора диоксида хлора в существующих рабочих условиях для того, чтобы можно было избежать потерь продукта, выбросов в окружающую среду и аварийных ситуаций. При производстве наивысшей возможной концентрации раствора диоксида хлора становится максимальной существующая емкость хранилища, а потребление охлажденной воды минимизируется. Точно рассчитывается поток охлажденной воды в абсорбционную колонну для того, чтобы поддерживать концентрацию раствора диоксида хлора на ее контрольной точке, которая следует за изменениями производительности. В результате непосредственного контроля рабочих условий при целевой производительности достигается максимальная и стабильная эффективность процесса, что приводит к более высокому выходу водного раствора диоксида хлора, в расчете на хлоратное сырье.

Настоящее изобретение помогает снизить затраты на реагенты, особенно на хлорат, а также уменьшить потери реагентов в результате колебаний производительности, возмущений при пуске, сбоях работы, пиковых отключениях, перебросах жидкости и резких изменений окружающей среды, сократить диапазон изменений между заданными и рабочими параметрами, такими как уровень жидкости в генераторе, концентрации в жидкой среде, концентрация диоксида хлора и производительность, снизить частоту лабораторных анализов и биологическую потребность в кислороде (БПК), усиливающейся за счет снижения потребления метанола.

Настоящее изобретение способствует улучшению качества продукта - отбеленной пульпы, в результате плотной концентрации диоксида хлора в полученном растворе диоксида хлора, что приводит к улучшенному контролю белизны пульпы, улучшению стабильности работы установки по производству диоксида хлора и способствует устранению ряда технологических проблем.

Использование дистанционного контроля работы установки по производству диоксида хлора, как предусмотрено в одном конкретном варианте воплощения изобретения, обеспечивает дополнительные преимущества по сравнению с традиционным локальным диспетчерским управлением, включая следующие преимущества: дополнительные ресурсы дистанционного программного обеспечения, ремонт и своевременное усиленное техническое обслуживание и средства обеспечения, без необходимости в дорогостоящей проверке на месте, причем в этом режиме работы отсутствует риск, поскольку любое повреждение коммуникации между центральным пунктом управления и установкой, управляемой дистанционно, приводит только к тому, что устройство управления возвращается к существующему в настоящее время локальному управлению установкой оператором.

Методы управления, предоставляемые в настоящем изобретении, существенно усиливают эксплуатационную стабильность процесса производства диоксида хлора, которая является основным фактором, влияющим на потребление исходных материалов. Кроме того, поддержание единообразных эксплуатационных условий обеспечивает поддержание оптимального производства диоксида хлора в этом способе. За счет описанной в изобретении системы управления существенно снижается потребление наиболее дорогостоящего материала - хлората натрия.

Потребление метанола сильно зависит от концентрации реагентов в жидкой фазе генератора. При работе с системой управления согласно изобретению концентрации реагентов в жидкой фазе генератора поддерживаются постоянными при оптимальном значении, и в результате этого в способе получения диоксида хлора метанол используется эффективно. Поэтому достигается экономия реагентов (метанола) и снижается нагрузка на БПК процесса. Кроме того, усовершенствованные стратегии управления приводят к экономии средств инженерного обеспечения, особенно пара для кипятильника, в результате минимального использования свежей воды при управлении уровнем жидкой фазы в генераторе. Достигается также экономия реагентов на установке отбеливания, использующей раствор диоксида хлора, что является результатом высокой и постоянной концентрации диоксида хлора в продукте.

Описание предпочтительного варианта воплощения изобретения

Обратимся к фигурам чертежей, где на фиг.1 представлена принципиальная схема установки 10 по производству диоксида хлора на основе метанола, в которой применяется пониженное давление, и условия кипения реакционной среды при получении диоксида хлора из хлората натрия, серной кислоты и метанола.

Как можно увидеть из фиг.1, установка 10 включает в себя генератор-выпариватель-кристаллизатор в виде единственного аппарата 12, который имеет контур рециркуляции, включающий кипятильник 16. Газообразный продукт выходит из генератора 12 в трубопровод 18 и через холодильник косвенного контакта 20 попадает в абсорбционную колонну 22, в которую подается охлажденная вода по линии 24. Раствор диоксида хлора отбирается по линии 26 из абсорбционной колонны 22 в резервуар-хранилище 28 раствора хлора.

Суспензия побочного продукта, кристаллического сульфата натрия, и отработанной жидкой фазы генератора, которая поступает в контур рециркуляции 14 из нижней части генератора 12, откачивается по линии 30 в фильтр 32 для отделения осадка соли, в котором побочный сульфат натрия отделяется от отработанной жидкости генератора, которая затем возвращается в контур 14 рециркуляции по линии 34.

Выше кипятильника 16 предусмотрена линия подачи водного раствора хлората 36, в то время как линии 38 и 40 подачи для серной кислоты и водного раствора метанола соответственно расположены по ходу потока после кипятильника 16. Пар в кипятильник 16 поступает по линии 42 для того, чтобы поддерживать кислую водную реакционную среду в генераторе 12 при желаемой температуре реакции и чтобы выпарить всю воду, поступающую из всех источников.

Кислая водная реакционная среда в генераторе 12 поддерживается при температуре кипения за счет создания в генераторе 12 давления ниже атмосферного, путем использования паровых эжекторов 44, соединенных с абсорбционной колонной 22 при помощи линии 46. Резервуар-хранилище 28 диоксида хлора снабжен вентиляционным каналом 52, выходящим в вентиляционный скруббер 54, в который по линии 56 подается охлажденная вода для того, чтобы промыть поток вентиляционного газа от диоксида хлора.

В соответствии с настоящим изобретением получение диоксида хлора за счет работы установки по производству диоксида хлора, показанной на фиг.1, управляется с целью обеспечения желаемой производительности по диоксиду хлора. Единственным вводимым параметром, который требуется для предварительного задания в системе контроля, является производительность. На основе этого параметра автоматически изменяют другие параметры и рабочие условия способа для того, чтобы обеспечить заданную производительность.

Рабочие параметры способа получения диоксида хлора регулируют системой контроля, за счет получения входных сигналов и мгновенных значений различных параметров процесса и управления потоков и условий, что требуется для оптимизации значений, которые приведут к заданной производительности по диоксиду хлора. В отношении системы управления производительность по диоксиду хлора является определяющим параметром.

Как можно увидеть на фиг.2, производительность является вводимой величиной для системы 50 управления, работа которой описана ниже со ссылками на фиг.3-13.

Другие входные сигналы включают температуру абсорбера диоксида хлора, давление в генераторе диоксида хлора, уровень жидкости, температуру и концентрацию хлората. Как отмечалось выше, охлажденная вода поступает в абсорбер 22 диоксида хлора, в то время как хлорат натрия, серная кислота, метанол и пар для кипятильника подаются в генератор диоксида хлора. Каждый из этих жидких материалов, а также свежая вода (не показана) имеет скорость потока, значение которой отслеживается и контролируется системой 50 управления.

Эксплуатационные параметры для способа получения диоксида хлора выбирают из тех условий, которые обычно складываются в процессе получения диоксида хлора на основе метанола, и поддерживаются при соответствующих значениях.

Обратимся теперь к фиг.3-13. На фиг.3 показана общая блок-схема метода управления. Эта общая блок-схема метода управления реализована в компьютерной программе, запускаемой соответствующим микропроцессором. Как упоминалось выше, целевая производительность представляет собой входной сигнал, определяющий работу системы управления. Этот входной сигнал вводится оператором вручную. Отклонение производительности от заданной побуждает систему произвести соответствующие регулировки для того, чтобы вернуть процесс к существующей заданной производительности.

Как видно из фиг.4, заданная производительность по диоксиду хлора вводится из распределенной системы контроля РСК, причем система контроля обнаруживает, имеются ли какие-либо изменения производительности. В случае наличия изменения производительности, сигнал инициирует команду СТАРТ 2, вызывающую изменения контрольных точек подачи сырья, как описано ниже.

Традиционная работа установки по производству диоксида хлора не включает инициализацию производительности диоксида хлора, в отличие от настоящего изобретения, но вместо этого, все контрольные точки подачи сырья вводятся вручную в традиционную систему для достижения целевой производительности. В этом изобретении целевая производительность применяется в качестве пусковой команды для инициализации зависимого от нее метода управления в логической последовательности для реализации плавных переходов от одной производительности диоксида хлора к следующей.

Разработанные в изобретении методы управления продемонстрировали превосходную способность управления такими переходами, например, в момент изменения производительности. В эксперименте с большим скачком по производительности установлено, что концентрация диоксида хлора, которая обычно является наиболее чувствительным к технологическим колебаниям параметром, поддерживается вблизи контрольной точки, при протекании переходного процесса к новому значению производительности.

Команда СТАРТ 2 инициирует определение контрольных точек потоков кислоты, воды для разбавления метанола и охлажденной воды, что обеспечивает определение новых контрольных точек, в ответ на изменение производительности целевого диоксида хлора. Как видно из фиг.5, система управления обеспечивает информацию, относительно существующего потребления серной кислоты, концентрации серной кислоты и производительности по целевому диоксиду хлора, и затем рассчитывается новая контрольная точка SP20 потока серной кислоты, которая направляется в РСК для того, чтобы осуществить необходимое изменение потока серной кислоты, и сигнал инициирует команду СТАРТ 4.

Как видно из фиг.6, РСК обеспечивает потребление метанола, плотность раствора метанола и производительность по целевому диоксиду хлора и затем система управления рассчитывает новую контрольную точку (SP30) потока воды для разбавления метанола, которая направляется в систему управления для того, чтобы осуществить необходимое регулирование, и сигнал инициирует команду СТАРТ 5.

Как видно из фиг.7, РСК обеспечивает контрольную точку концентрации раствора диоксида хлора, потока пара в кипятильник, потока охлажденной воды в вентиляционный скруббер и производительности по целевому диоксиду хлора, затем система управления рассчитывает требуемый суммарный поток воды в абсорбер при целевой производительности, рассчитывает поток конденсата из холодильника косвенного контакта в абсорбционную колонну, рассчитывает новую контрольную точку SP70 потока охлажденной воды в абсорбционную колонну. Рассчитывается минимальный поток охлажденной воды в абсорбционную колонну SPMN и проводится сопоставление с целью определения, является ли SP70 больше, чем SPMN для того, чтобы убедиться, что поток охлажденной воды никогда не снижается ниже минимального значения SPMN. В случае отрицательного ответа величина SP70 устанавливается как расчетная величина SPMN, и затем это значение подается в РСК, чтобы осуществить управление. В случае положительного ответа величина SP70 устанавливается как расчетная величина SP70, и затем это значение подается в РСК, чтобы осуществить управление.

Кроме того, осуществляется дальнейший запрос относительно того, изменились ли контрольные точки концентрации раствора диоксида хлора или потока в скруббер. В случае отрицательного ответа сигнал инициирует команду СТАРТ 6. В случае положительного ответа контур возвращает и принимает новые значения концентрации раствора диоксида хлора и/или вентиляционного потока в колонну скруббера для пересчета.

В отличие от стратегий управления, представленных на фиг.5-7, при традиционной работе используется «Распечатка таблицы подаваемых материалов» в качестве руководства для оператора при управлении всеми потоками для получения целевой производительности. Эта таблица создана на основе стехиометрии и ряда допущений, включая постоянное потребление метанола и его плотность, концентрацию хлората и выход на установке, которые могут быть некорректными. В этом изобретении контрольные точки поступающего сырья сделаны динамичными, в результате чего контрольные точки потоков кислоты, метанола, пара и охлажденной воды рассчитываются на основе заданной производительности по целевому диоксиду хлора, технических условий химического сырья и эксплуатационных условий, измеренных непосредственно, причем контрольные точки изменяются динамично, когда изменяются технические условия материалов. Такая стратегия позволяет с максимально возможной точностью установить начальные и последующие контрольные точки потоков, в отличие от традиционной жесткой карты технологических потоков.

На фигурах 8А, 8В и 8С показана процедура управления подачи раствора хлората натрия. Как показано на фиг.3, при контрольной инициации присваивается первая контрольная точка SP10 потока хлората, и сигнал инициирует команду СТАРТ 3. Информация относительно потока раствора хлората натрия, плотности, температуры, потока диоксида хлора в хранилище и концентрации раствора диоксида хлора предоставляется от РСК, и затем рассчитывается средняя производительность, по которой генерируется сигнал 7 для контроля обратной связи производительности по диоксиду хлору (см. фиг.10). Затем рассчитывается потребление хлората натрия при фактической производительности по диоксиду хлора и выход, с последующим расчетом концентрации хлората в сырьевом растворе. В результате последнего расчета генерируется сигнал 8 для определения контрольной точки потока пара в кипятильник (см. фигуры 11А и 11В). Затем рассчитывается скорость потока хлората, которая требуется для соответствия потреблению хлората. Затем эта величина, наряду с вводами 6А или 6С (см. ниже), используется для расчета контрольной точки потока хлората, включая управление смещением и выходом, как описано ниже, и результирующий сигнал направляется в РСК. Этот сигнал также инициирует команду СТАРТ 7, направляется по внутреннему контуру 5 и используется при дальнейшем регулировании поступающего потока 7 хлората.

Как видно из приведенного выше описания фигур 8А-8С, оператор имеет возможность выбора, или руководствоваться полным контролем с использованием перехода на режим «Приемлемый выход» (фиг.8А и 8С), или выбрать режим работы «Лабораторный анализ» для управления однократного смещения потока (фиг.8А и 8В).

Как видно из фиг.8В, сигнал 5 потока хлората вводится, наряду с информацией относительно молярности хлората, заданной доли твердых веществ, уровня в генераторе и результатов лабораторных анализов и процентного содержания твердых веществ. В последующем определяется, изменилась ли информация лабораторных анализов хлората. В случае отрицательного ответа образуется замкнутый цикл. В случае положительного ответа определяется, выбран ли режим приемлемого выхода, который описан ниже. Если выбран режим приемлемого выхода, тогда генерируется сигнал 6В, по которому производится дальнейший расчет (см. фиг.8С). Если режим приемлемого выхода не выбран (т.е. выбран режим лабораторного анализа), тогда последовательно рассчитываются величины объема жидкости в генераторе при фактических эксплуатационных условиях, наличное количество хлората при фактических эксплуатационных условиях, стандартный объем жидкости при стандартных условиях, стандартное наличное количество хлората при стандартных условиях и отклонение между наличным количеством хлората в фактических и стандартных условиях. Затем рассчитывается смещение регулировки потока хлората, и в заданное время сигнал 6А применяется для расчета контрольной точки потока хлората (фиг.8А).

Если выбран режим адаптивного выхода, тогда проводится сопоставление в отношении того, соответствует ли базовым критериям число проведенных лабораторных анализов. В случае отрицательного ответа дальнейший расчет приостанавливается, пока не будет проведено достаточное число лабораторных анализов, чтобы соответствовать базовым критериям. В случае положительного ответа последовательно рассчитываются значения обобщенного массового выхода диоксида хлора, начиная с первого надежного лабораторного анализа, обобщенной массы введенного хлората, начиная с первого надежного лабораторного анализа, исправленного потребления хлората с использованием последнего надежного лабораторного анализа, по сравнению с прогнозируемой концентрацией хлората в жидкой фазе, и коррекции приемлемого выхода хлората, причем этот сигнал используется для расчета контрольной точки потока хлората (фиг.8А).

В отличие от стратегии управления подачи водного раствора хлората натрия, проиллюстрированной на фигурах 8А-8С, при традиционной работе в генераторе диоксида хлора необходимо произвести вручную регулировку потока сырья хлората на основе результатов лабораторного анализа, сделанного вручную, на молярность хлората в жидкости из генератора. Регулировка выполняется в предположении постоянных значений производства диоксида хлора, объема генератора, выхода и концентрации поступающего хлората, что, возможно, некорректно.

В настоящем изобретении предоставляется оперативный виртуальный анализатор раствора хлората, который определяет реальную объемную концентрацию хлората в растворе, используемом в этом процессе, на основе физических свойств раствора, температуры и плотности. Принимая во внимание преимущества оперативного виртуального анализатора раствора хлората, становится возможным отобразить массу введенного хлората, которая соответствует его расходу, известному из данных производства диоксида хлора, а также заданного выхода хлората, так чтобы наличное количество хлората в жидкой фазе генератора, соответствующее молярности хлората, являлось постоянным, что приводит к стабильной работе установки.

В этом изобретении разработана эмпирическая корреляция плотности раствора хлората-температура-концентрация, основанная на известных в данной области стандартных закономерностях. Показано, что это эмпирическое соотношение имеет точность в пределах относительной ошибки 0,3% в интервале концентраций водного раствора хлората приблизительно от 450 до 750 г/л. Непрерывный сигнал концентрации хлората в растворе используют для постоянного контроля материального баланса. В этой стратегии управления осуществляют непрерывное регулирование скорости потока хлората с использованием усредненной производительности по диоксиду хлора, а также концентрации хлората, найденной по этому соотношению. Таким образом, молярность хлората в жидкой фазе генератора регулируется по материальному балансу системы и поддержанию приемлемого выхода. Более того, может быть осуществлено автоматическое регулирование смещения скорости потока хлората после ввода результата каждого лабораторного анализа, как описано выше в связи с фиг.8А и 8В.

Альтернативно, регулирование подачи хлората управляется заданием приемлемого выхода, в результате чего выход по хлорату, а именно, молярное соотношение полученного диоксида хлора к фактически использованному хлорату, выводится и периодически регулируется на основе изменений наличного количества хлората натрия в жидкой фазе генератора, рассчитанного из серии лабораторных анализов.

Как описано выше, со ссылкой на фиг.8А и 8С, в упомянутом выше режиме приемлемого выхода сохраняются данные лабораторного анализа о молярности хлората, и на экране отображается тенденция их изменения. В случае, когда величина концентрации хлората три раза подряд изменяется в одном и том же направлении и не соответствует цели, инициируется расчет выхода с использованием лабораторных анализов, для того, чтобы определить изменения наличного количества хлората. Затем эти изменения наличного количества используются для управления приемлемого выхода хлората. Когда наличное количество хлората в жидкой фазе генератора диоксида хлора увеличивается, выход будет снижаться, тогда как при уменьшении наличного количества хлората в жидкой фазе генератора диоксида хлора можно предположить, что выход увеличивается. При осуществлении таких определений данные лабораторного анализа используют не только для создания однократного смещения входного сигнала для подачи хлората, но также для приближения заданного значения выхода к фактическому значению, и таким образом обеспечивают равновесие между поступлением и расходом хлората с образованием диоксида хлора.

Согласно концепции адаптивного выхода, используемой в изобретении, признано, что контрольно-измерительные приборы установки могут работать с некоторой ошибкой, причем такие системные факторы, влияющие на выход, как приборные ошибки и технологические характеристики, эффективность процесса и физические потери, могут изменяться во времени. При адаптивном выходе система способна сохранять стабильное состояние в постоянно изменяющейся среде, при выполнении указанных выше стадий.

В концепции адаптивного выхода применяется анализ тенденции, вместо использования отдельного лабораторного анализа, так что можно свести к минимуму влияние ошибок, связанных с анализом пробы. Например, можно игнорировать одну точку анализа вне рассчитанной тенденции и в процессе получения диоксида хлора можно избежать возмущения системы, которое может быть вызвано таким анализом.

Устройство, прогнозирующее молярность раствора хлората в генераторе, может быть продемонстрировано на РСК установки по производству диоксида хлора, на основе сопоставления входящей и выходящей массы, как описано выше. Это прогнозирующее устройство играет роль указателя для оператора установки о переходе величины молярности хлората из одного состояния равновесия в другое.

На фиг.9 приведены стадии, включенные в контроль кислотности жидкой фазы генератора. Информация относительно потока серной кислоты, температуры жидкой фазы генератора, заданной нормальности и молярности жидкой фазы и давления в генераторе обеспечивается РСК, причем пределы контрольных точек потока кислоты рассчитываются по величине сигнала 1 контрольной точки кислоты SP20 и результирующий сигнал отправляется в РСК. Затем рассчитывается контрольная точка Т20 регулятора температуры жидкости в генераторе и также отправляется в РСК. Рассчитывается отклонение температуры жидкости в генераторе от контрольной точки и производится определение, если это отклонение больше допустимой величины. В случае отрицательного ответа сигнал замыкает контур в начало расчета. В случае положительного ответа производится определение, является ли это отклонение меньше допустимой величины. В случае отрицательного ответа в последнем определении, сигнал замыкает контур с возвратом в начало расчета. Если ответ в последнем определении является положительным, тогда, наряду с рассчитанной новой контрольной точкой потока кислоты (см. фиг.5, входной сигнал 1), текущая контрольная точка потока кислоты возвращается к предварительно рассчитанной контрольной точке потока кислоты, которая направляется в РСК, и контур внутренне замыкается. Как известно из опыта, вследствие большого времени задержки срабатывания при простом контуре управления температуры жидкого потока кислоты могут возникнуть длительные колебания, особенно при возникновении сбоев в работе установки. Осуществляемая в этом изобретении однократная коррекция потока кислоты позволяет осуществить быстрый возврат температуры жидкости в контрольную точку, и колебания прекращаются. Этот последний сигнал запускает команду СТАРТ 7.

При традиционной процедуре управления кислотности в генераторе необходимо произвести вручную регулировку подаваемого потока кислоты на основе результатов лабораторного анализа на нормальность кислоты в жидкости из генератора. Регулировка выполняется в предположении постоянных значений производства диоксида хлора, объема генератора, выхода и потребления кислоты, что, возможно, некорректно. В настоящем изобретении не требуется лабораторный анализ кислотности, вместо этого с подаваемым потоком кислоты обращаются, как с функцией одной температуры жидкой фазы генератора (т.е. температуры кипения), причем исходная контрольная точка потока кислоты задается из расчета материального баланса, таким образом, эта исходная контрольная точка находится как можно ближе к точке реальной потребности в кислоте.

В этом изобретении разработана эмпирическая корреляция, основанная на известных закономерностях связи между температурой кипения и составом жидкости, для того, чтобы определить желаемую контрольную точку для управления температуры жидкости в генераторе. Эта контрольная точка для управления температуры, заданная компьютером, выводится из ожидаемого состава жидкости, то есть молярности хлората и нормальности кислоты. В случае избыточного отклонения температуры жидкости от контрольной точки, устанавливается пороговое значение, и поток кислоты подвергается однократной коррекции, которая может быстро возвратить температуру жидкости обратно в контрольную точку и предотвратить циклические колебания температуры жидкости.

Взаимосвязь между составом жидкости в генераторе и ее температурой кипения может быть выражена уравнением:

T20=a(A+bC)+cP+d,

где Т20 представляет собой контрольную точку температуры жидкости в генераторе, А - нормальность кислоты, С - молярность хлората, Р - давление генератора, величины а, b, с, d являются коэффициентами.

На основе найденной информации, относящейся к параметрам жидкости генератора, на РСК установки может быть продемонстрирована ожидаемая нормальность кислоты для сведения оператору. Прогнозирующее устройство, без какого-либо химического анализа, определяет нормальность кислоты в жидкости генератора по данным текущей температуры и молярности хлората.

В этом методе управления нормальности кислоты коррекция потока кислоты, которая описана выше, эффективно минимизирует колебания температуры. При обнаружении избыточного отклонения температуры жидкости система инициирует процедуру коррекции потока и значение температуры возвращается обратно, непосредственно в контрольную точку.

На фиг.10 представлены стадии, включенные в управление с обратной связью производительности по диоксиду хлора. Информация относительно производительности по целевому диоксиду хлора и целевого потока для разбавления метанола предоставляется от РСК, в то время как расчетная средняя производительность по диоксиду хлора воспринимается как сигнал 7 (фиг.8А) и рассчитывается отклонение производительности по диоксиду хлора (DEV). Если это отклонение меньше, чем заданный процент, сигнал возвращается в начало расчета. Однако, когда это отклонение больше, чем заданный процент, тогда, наряду с рассчитанной новой контрольной точкой потока воды для разбавления метанола (SP40, см. фиг.6), по отклонению рассчитывается согласованная контрольная точка SP4 потока воды для разбавления, и эта расчетная контрольная точка потока воды и сигнал направляются в РСК.

В последующем проводится определение отношения (SP4-SP40)/SP40. Если это отношение меньше, чем заданный процент, SP4=SP40 и соответствующий сигнал направляется в РСК. В противоположном случае изменение контрольной точки SP4 потока воды для разбавления метанола ограничивается процентом от контрольной точки SP40 исходного потока и сигнал направляется в РСК. Кроме того, сигнал возвращается в начало расчета.

Согласно уровню техники традиционная работа установки по производству диоксида хлора представляет собой просто направленный контроль подачи потока метанола, который может соответствовать (или не соответствует) целевой производительности, поскольку эффективность действия метанола изменяется в зависимости от условий генератора. В этом изобретении используется метод осуществления незначительного управления потока метанола в зависимости от фактического отклонения производительности от целевого значения. Допускается флуктуация скорости подачи метанола в определенном интервале, обусловленном разностью между фактической и заданной производительностью. Изменение потока метанола осуществляется постепенно, чтобы минимизировать возможно отрицательное воздействие на управление концентрацией диоксида хлора.

На фигурах 11А и 11В показано определение контрольной точки для потока пара в кипятильник. Информация относительно производительности по целевому диоксиду хлора, потока метанола, потребления метанола и плотности кислоты предоставляется от РСК, в то время как расчетную концентрацию сырьевого раствора хлората натрия определяют по данным фиг.8А (сигнал 8). Рассчитывается количество воды, поданной с хлоратом, кислотой и потоком для разбавления метанола, количество воды из узла фильтрации солевого осадка и процесса диспропорционирования кислого сульфата (если он имеется); рассчитывается количество воды, образовавшейся в химической реакции, и это дополняется информацией о постоянной подаче воды, промывке насосов и уплотнений. Определяется суммарное количество воды, попадающей в генератор диоксида хлора из всех источников (SP50), наряду с минимальным потоком пара в кипятильник, который требуется для выпаривания этого количества FMIN воды. Если SP50<FMIN, тогда SP50 представляет собой FMIN, и сигнал отправляется в РСК. Если это неравенство не выполняется, то рассчитывается отклонение DEV контрольной точки потока пара в кипятильник. Если DEV больше, чем заданный процент, тогда SP50 представляет собой значение SP50, и соответствующий сигнал направляется в РСК. В случае, когда DEV не превышает заданный процент, сигнал возвращается по циклу в начало расчетов.

При традиционной работе поток пара устанавливается в соответствии с целевой производительностью, независимо от изменения технологических условий. В этом изобретении отслеживаются любые изменения потока воды в генератор. В этой стратегии управления периодически оцениваются количественно все источники воды для того, чтобы сохранить материальный баланс поступающей воды относительно скорости ее выпаривания в кипятильнике, и этот фактор определяет требуемую скорость потока пара.

На фиг.12А и 12В показаны стадии, необходимые для управления уровня в генераторе. Информация относительно уровня в генераторе, потока метанола, расхода метанола и положения клапана подачи свежей воды и контрольной точки его положения поступает от РСК и рассчитывается ожидаемая производительность по диоксиду хлора. Рассчитываются минимальные (FMIN) и максимальные (FMAX) значения скорости потока пара для этой ожидаемой производительности. Затем осуществляется определение того, открыт ли клапан свежей воды. Если он закрыт, то рассчитывается требуемое смещение подачи пара на основе отклонения уровня в генераторе. Если клапан открыт, то проводится второе определение положения клапана свежей воды: открыт ли он больше, чем в контрольной точке. В случае отрицательного ответа сигнал возвращается по циклу в начало расчетов. При положительном ответе рассчитывается требуемое смещение подачи пара на основе отклонения положения клапана свежей воды. Затем рассчитывается контрольная точка SP5 подачи пара в кипятильник, включая управление смещением.

Затем рассчитывается изменение смещения (фиг.12В) и рассчитывается среднее изменение смещения (AVD). Производится определение, является ли AVD меньше заданного процента. Если нет, то сигнал возвращается по циклу в начало расчета. При утвердительном ответе рассчитывается среднее смещение подачи пара в кипятильник и рассчитывается новая контрольная точка SP50 подачи пара, включающая среднее смещение подачи пара, и направляется в РСК. Сигнал также возвращается по циклу в начало расчета.

Контрольная точка SP5 подачи пара в кипятильник сопоставляется с минимальным потоком пара в кипятильник, найденным из ожидаемой производительности (FMIN). Если SP5 не превышает FMIN, тогда SP5 устанавливается к величине FMIN, а сигнал направляется в РСК и возвращается по циклу в начало расчета. Если SP5 превышает FMIN, тогда дополнительно определяют, является ли SP5 меньше, чем FMAX. Если нет, тогда SP5 устанавливается к величине FMAX, и это значение направляется в РСК и возвращается по циклу в начало расчета. При утвердительном ответе SP5 устанавливается к величине SP5, и это значение направляется в РСК и возвращается по циклу в начало расчета.

В обычной практике часто уровень жидкости в генераторе не регулируется автоматически. В таком случае традиционная работа включает наладку фиксированного потока пара в соответствии с целевой производительностью и "Распечаткой таблицы подаваемых материалов", описанной выше, и ручной или автоматической регулировкой потока свежей воды для контроля уровня жидкости в генераторе. Такая работа является несовершенной, поскольку для нее требуется неоправданно высокая степень использования пара в любое время для того, чтобы обеспечить некоторое постоянное количество свежей воды для контроля. Кроме того, подача свежей воды без каких-либо ограничений может значительно увеличить загрузку воды в генератор диоксида хлора, что приведет к повышенному потреблению пара и даст дополнительный вклад в повышенный уход жидкости из генератора. В этом изобретении используется метод управления, включающий регулирование подачи свежей воды в качестве тонкого управления уровня, в сочетании с управлением потока пара, в качестве грубого управления уровня. Управление состоит в том, что положение клапана свежей воды всегда поддерживается внутри оговоренного интервала. Постепенные изменения потока пара в кипятильник осуществляются в соответствии с положением клапана свежей воды или отклонением уровня жидкости в генераторе, как описано выше, в отношении фиг.12А и 12В. Управление как по потоку пара, так и по потоку свежей воды, не только гарантирует точный контроль уровня жидкости в генераторе, но также минимизирует потребление свежей воды, что приводит к экономии пара.

Существует предварительно заданное положение клапана свежей воды, за пределами которого количество пара сокращается, тем самым устраняется избыточное потребление пара из-за избыточной загрузки свежей воды. Пропорциональные постепенные изменения потока пара в кипятильник по сравнению со степенью отклонения уровня в генераторе, вызывают быструю коррекцию отклонения уровня жидкости в генераторе без переполнения.

Совместный контроль потоков пара и свежей воды в кипятильник обеспечивает поддержание уровня жидкости в генераторе при контрольной точке ±1%. Можно не только поддерживать стабильный уровень, но также устранять возмущения уровня. Например, в случае подъема уровня жидкости в генераторе вследствие сброса воды по какой-либо причине следует немедленная реакция пара из кипятильника, и поступление свежей воды полностью перекрывается. Эти оба действия быстро снижают уровень жидкости в генераторе, в то время как количество пара из кипятильника снижается постепенно по мере движения уровня жидкости в генераторе к контрольной точке. Сбой ликвидируют за короткое время, причем устраняются колебания уровня в генераторе.

Как показано на фиг.3, общая стратегия включает внутренний контур концентрации раствора диоксида хлора. В этом изобретении в основном принята традиционная стратегия управления с дополнительным усовершенствованием. Требуемый поток охлажденной воды в абсорбционную колонну рассчитывается из заданной концентрации раствора диоксида хлора, производительности и всех существующих поступлений воды в колонну. С учетом всех соответствующих технологических условий минимизируют флуктуации концентрации водного раствора диоксида хлора.

В дополнение к этим различным процедурам контроля рассчитываются контрольные точки максимальной концентрации диоксида хлора и осуществляется блокировка максимальной температуры, для того чтобы оператор обеспечивал получение раствора диоксида хлора максимально высокой концентрации, в то же время избегая потерь диоксида хлора из полученного раствора. Соответствующие стадии представлены на фиг.13А и 13В. Информация относительно давления в генераторе диоксида хлора, температуры раствора диоксида хлора, контрольной точки концентрации диоксида хлора, предполагаемом положении клапана технологического воздуха и максимально допустимой концентрации раствора диоксида хлора по расчету резервуара-хранилища (MS) обеспечивается РСК, и затем определяется положение клапана технологического воздуха. Если этот клапан открыт, тогда контрольная точка блокировки максимально высокой температуры раствора диоксида хлора (РТМ), контрольная точка максимальной концентрации раствора диоксида хлора (SPM) принимают свои заданные значения. Эти значения отправляются в РСК и возвращаются по циклу в начало расчета.

Если клапан технологического воздуха закрыт, тогда значение измеренной температуры раствора диоксида хлора переводится в градусы Кельвина, рассчитывается давление паров воды над раствором, и парциальное давление диоксида хлора над раствором рассчитывается и корректируется с учетом утечки воздуха, и рассчитывается константа Генри для диоксида хлора при рабочей температуре раствора. Рассчитываются новая максимальная концентрация раствора диоксида хлора (SPM) и его парциальное давление и температура.

Затем определяют, является ли SPM меньше MS. Если нет, тогда SPM представляет собой значение MS, которое отправляется в РСК. При утвердительном ответе рассчитывается и вводится новая контрольная точка блокировки максимально высокой концентрации раствора диоксида хлора. В этом случае значение SPM представляет собой SPM, и этот сигнал направляется в РСК.

Кроме того, рассчитывается константа Генри при заданной контрольной точке концентрации раствора диоксида хлора, максимально допустимая температура раствора диоксида хлора при парциальном давлении диоксида хлора, значение температуры раствора диоксида хлора переводится из градусов Кельвина; на дисплее появляется новая контрольная точка блокировки максимально высокой температуры раствора диоксида хлора (РТМ), которая вводится в РСК и возвращается по циклу в начало расчета.

При традиционной эксплуатации используются фиксированные контрольные точки блокировки для максимальной концентрации и температуры раствора диоксида хлора для принятых постоянными эксплуатационных условий на базе абсорбционной колонны. Такой режим работы является недостаточным в связи с тем, что принятые условия могут отличаться от существующих условий, так что или концентрация продукта ограничивается на неприемлемо низком уровне, или диоксид хлора выходит из абсорбционной колонны, поскольку концентрация раствора, по-видимому, выше, чем это допустимо для существующих эксплуатационных условий. Следовательно, это может привести к аварийной ситуации, экономическим потерям и/или отрицательному воздействию на окружающую среду. В этом изобретении максимально допустимая концентрация раствора диоксида хлора и температура рассчитывается на основе фактических эксплуатационных условий, которые становятся новыми контрольными точками блокировки при изменении эксплуатационных условий. Таким образом, может быть установлена оптимальная концентрация раствора при гарантированной безопасной работе.

Следовательно, максимально допустимая концентрация раствора диоксида хлора главным образом определяется на основе температуры раствора. Этот параметр дает оператору информацию, на основе которой можно получить продукт с максимально возможной концентрацией, без проблем с потерями газа на стадии абсорбции. При обеспечении развивающегося определения допустимой концентрации раствора диоксида хлора реализуются преимущества: экономия охлажденной воды и последующая экономия химических реагентов на участке отбеливания. По мере увеличения температуры раствора максимально допустимая концентрация снижается, так что можно предотвратить явление нежелательного проскока газообразного диоксида хлора из абсорбционной колонны.

Следовательно, максимально допустимая температура раствора диоксида хлора определяется на основе концентрации раствора диоксида хлора. Оба значения - максимально допустимая концентрация продукта и максимально допустимая температура присваиваются как контрольные точки блокировки, причем они могут подстраиваться под условия процесса. Такой способ управления установкой обеспечивает оператора лучшими знаниями о том, как добиться максимально возможной концентрации и экономичности работы при гарантированной безопасности процесса.

Это изобретение обеспечивает эффективное управление установок по производству диоксида хлора, распространенных во всем мире, из пункта дистанционного контроля с использованием уровня техники и данных коммуникационной технологии, принятых в промышленности.

Разработанная в изобретении система управления представляет собой продукт программного обеспечения с диспетчерским управлением, которая может быть нанесена на РСК существующей установки по производству диоксида хлора или внедрена при монтаже новой установки по производству диоксида хлора. Контрольные точки дистанционного управления, полученные с помощью компьютерной программы, загруженной в память системы контроля, выполненную на базе соответствующего микропроцессора описанным выше способом, передаются в контроллеры РСК установки по производству диоксида хлора только в случае, когда оператор установки дает контроллерам команду принять контрольные точки дистанционного управления. Оператор может отключить диспетчерское управление, выбрав режим локального контроля для любого или всех контроллеров.

Программное обеспечение можно приспособить и настроить для каждого клиента, и его можно хранить на выделенном сервере в удаленном месте. Выборочные технологические данные извлекаются из РСК установки по производству диоксида хлора с регулярными интервалами, используя серверную технологию OLE для управления процессом, и переносятся в пункт контроля с использованием коммуникационной технологии виртуальной частной сети (VPN). Контрольные точки контроллера, найденные по способу, подробно изложенному выше, переносятся таким же образом обратно в РСК установки по производству диоксида хлора. Схематически эта архитектура приведена на фиг.14.

Таким образом, широко распространенные установки по производству диоксида хлора могут управляться из удаленного центра. Такая система удаленного мониторинга обеспечивает клиента всегда доступным профессиональным обслуживанием, в результате которого дополнительно улучшается надежность работы.

Как описано выше и как видно из чертежей, все операции на установке по производству диоксида хлора можно выполнять и управлять на основе производительности по целевому диоксиду хлора с использованием выполняемых компьютером расчетов для того, чтобы поддерживать целевую производительность, стабильность работы и оптимальную эффективность. За исключением исходных анализов с целью установления конкретного расхода реагентов на установке, требуются только изредка лабораторные анализы концентрации хлората натрия в жидкой фазе генератора и содержания твердых веществ, для того чтобы обеспечить выполнение поставленных задач. Применение описанных здесь стратегий управления обеспечивает оптимальное использование расходуемых реагентов (особенно дорогостоящего реагента - хлората натрия), которые будут использоваться при заданной производительности по целевому диоксиду хлора. Этот результат был продемонстрирован экспериментально при работе в промышленном масштабе, когда была достигнута общая экономия более чем 2% хлоратного сырья при заданной производительности свыше 30 тонн диоксида хлора в сутки.

Также возможно использование сочетания различных усовершенствованных стратегий управления, описанных в изобретении, с традиционными стратегиями, если это желательно, однако такие возможные варианты считаются менее желательными, чем применение всех усовершенствованных методов управления.

Кроме того, в приведенном выше конкретном описании предполагается, что метанол используется в качестве восстанавливающего агента в способе получения диоксида хлора. Однако соответствующие стратегии могут быть применены при использовании в таких процессах других восстанавливающих агентов, таких как пероксид водорода, R11^® и SVP-HP ^® (представлены на рынке под этим товарным знаком). Аналогичные методы также могут быть применены в способах получения диоксида хлора, осуществляемых не в единственном реакторе, таких как R2, Mathieson, Solvay, HP-А и других.

Другие возможные усовершенствования включают связывание производительности по диоксиду хлора с общей потребностью установки отбеливания в диоксиде хлора, предпочтительно в связи с поддержанием стационарного уровня диоксида хлора в резервуаре. В таком случае больше не требуется вводить вручную значение производительности по целевому продукту.

Другим возможным усовершенствованием может быть контроль содержания твердых веществ в генераторе на основе управления плотности жидкой фазы генератора и параметров работы блока фильтрации солевого осадка.

Еще одним возможным усовершенствованием может быть ввод в эксплуатацию оперативного анализатора молярности хлората, типа описанного в патенте США №5948236, принадлежащем его владельцу.

Пример

Следующий пример иллюстрирует применение настоящего изобретения на установке по производству диоксида хлора.

Промышленная установка по производству диоксида хлора, изображенная на фиг.1, может эксплуатироваться как с использованием традиционно методов из уровня техники, так и с использованием системы управления, описанной в этом изобретении и представленной на фигурах с 2 по 13В.

В этом исследовании в масштабе установки в течение 12 месяцев описанная здесь система управления, по сравнению с традиционной работой, приводит к увеличению выхода диоксида хлора, в расчете на хлорат, более чем на 2%, при значительном снижении потребности в лабораторном анализе.

Кроме того, было достигнуто снижение изменчивости некоторых технологических параметров генератора диоксида хлора, а именно:

Параметр	Снижение	изменчивости, %
Отклонение от заданной производительности диоксида хлора	82
Отклонение от заданной концентрации диоксида хлора	37
Концентрация раствора диоксида хлора для установки отбеливания	35
Уровень в генераторе	35
Нормальность кислоты в жидкости генератора	8
Молярность хлората в жидкости генератора	18

Настоящее изобретение обеспечивает усовершенствованное управление работой процесса получения диоксида хлора, на основе производительности по целевому диоксиду хлора с использованием ряда усовершенствованных методов управления, которые обеспечивают оптимальное использование химических реагентов. В рамках настоящего изобретения возможны формальные изменения и дополнения в пределах объема и сущности изобретения.