способ повышения несущей способности цилиндрической трубы на изгиб

Формула изобретения

Способ получения работающей на изгиб трубы с овальным профилем, заключающийся в том, что цилиндрическую трубу разогревают до температуры 600-650°С и обжимают ее в клети валками с четырех сторон, деформируя в овальный профиль, состоящий из двух взаимно зеркальных арок, соединенных друг с другом пятами, с образованием монолитного овального трубчатого профиля с относительной высотой , соответствующей его максимальному моменту сопротивления, определяемой из кубического уравнения

где h - высота арки от главной оси Х до профиля сечения срединной линии;

b - ширина арки по срединной линии;

t - толщина стенки, обжимаемой валками трубы;

А - площадь овального сечения;

и главным моментом инерции

Описание изобретения к патенту

Предлагаемое изобретение относится к строительству мостовых и подкрановых конструкций, а также при перекрытии больших пролетов зданий.

Известен двутавровый профиль, хорошо работающий на изгиб [1, с.260], [2, с.52].

Сечение балки подбирают по максимальному изгибающему моменту М в ней. Проверку прочности балки в этом сечении производят по формуле

где W_Х - максимальный момент сопротивления балки относительно главной оси Х ее сечения;

- коэффициент условий работы конструкций [3, с. 12];

R_Y - расчетное сопротивление стали, зависящее от марки стали и толщины элемента;

- максимальные напряжения на верхнем и нижнем краю сечения.

Из формулы (1) видно, что при одинаковых М, и одинаковой прочности стали R, несущая способность балки зависит от момента сопротивления W_X. Момент же сопротивления зависит от профиля сечения.

Эффективность конкретного профиля сечения характеризует радиус ядра сечения

где А - площадь профиля сечения.

Сравнивая сортаменты двутавровых профилей [1, с.260] цилиндрических труб [2, с.52], легко заметить, что при одинаковой материалоемкости цилиндрические трубы обладают меньшими моментами сопротивления и меньшими радиусами ядра сечения, чем двутавры.

Для цилиндрической трубы 3 радиус ядра сечения

102·0,8 см

или

I_X=A·r ²=254·35,8²=325536,6 см ⁴

(см.табл.1 и табл.2)

В настоящее время двутавровый профиль является лучшим из сплошно-стенчатых при работе его на изгиб. То есть обладает максимальным моментом сопротивления W _X.

Максимальная высота сечения прокатываемых в настоящее время двутавров достигает 1 м [1, с.260].

Максимальный диаметр цилиндрических труб по ГОСТ 10704-63 достигает значительно больших величин 1420 мм [2, с.77].

Известны трубы и большего диаметра.

Известна также рельсобалочная конструкция авторов Нежданова К.К., Туманова А.В., Нежданова А.К., Карева М.А. [4, патент №2192381, 10.11.2002, Бюл №31].

В рельсобалочной конструкции подкрановая балка выполнена трубчатой эллиптической в сечении. Примем это техническое решение за аналог.

В аналоге не описан способ получения эллиптической в сечении трубы.

Цилиндрическую трубу как балку практически не используют, так как прочность ее на изгиб, при одинаковой материалоемкости, меньше, чем у двутавра, и поэтому материалоемкость повышается. Это и является недостатком балки из цилиндрической трубы.

У трубчатой балки имеются следующие отличные свойства:

- амортизирующая способность, смягчающая динамические воздействия;

- пониженная коррозиестойкость, так как внешняя поверхность ее значительно меньше и отсутствуют зоны, где накапливаются пыль и влага;

- устойчивость стенки трубы при ее изгибе значительно выше по сравнению с двутавровой балкой из-за кривизны стенки;

Технический результат изобретения - повышение несущей способности цилиндрической трубы на изгиб и, как следствие, снижение ее материалоемкости деформированием круглого сечения трубы валками в овальное сечение из двух взаимно зеркальных арок, соединенных пятами в монолитную трубу; расширение области применения балок с овальными трубчатыми профилями.

Технический результат реализован тем, что несущую способность стандартной цилиндрической трубы повышают. Для этого цилиндрическую трубу разогревают до температуры 600...650°С, обжимают ее в клети валками с четырех сторон, деформируя в овальный профиль, состоящий из двух взаимно зеркальных арок, соединенных друг с другом пятами, с образованием монолитного овального трубчатого профиля с относительной высотой

соответствующей максимальному моменту сопротивления, определяемой из кубического уравнения

где h - высота арки от главной оси Х до профиля сечения срединной линии;

b - ширина арки по срединной линии;

t - толщина стенки, обжимаемой валками трубы,

А - площадь овального сечения;

и главным моментом инерции

Сопоставление разработанного способа получения работающей на изгиб трубы с овальным профилем с известными способами усиления конструкций показывает следующие существенные отличия, а именно:

- цилиндрическую трубу разогревают и деформацией изменяют профиль сечения в овальный, обжимая его с четырех сторон прокатными валками;

- после деформирования получают новый овальный профиль, состоящий из прямой и зеркальной арок, соединенных их пятами в монолитное сечение.

В качестве основы овального профиля из двух взаимно зеркальных арок, соединенных в овал пятами, примем параболическую арку постоянной толщины t [5, с.445]. Арки отлично работают на сжатие и известны очень давно (например, арки римского водопровода). Арки используют в мостах [6, с.238].

Характеристики сечения арки легко определить по формулам [7, с.72].

На фиг.1 показан овальный профиль из двух взаимно зеркальных арок, соединенных пятами в монолитную трубу. На фиг.2 - обжатие трубы валками.

Введем следующие обозначения:

h - высота каждой из арок от главной оси Х до средней линии;

b - ширина как прямой, так и зеркальной арки;

t - толщина арки;

h+t/2 - максимальная высота арки;

b+t - максимальная ширина арки;

2(h-t) - максимальный размер полости овала по вертикали;

b-t - максимальная ширина полости по горизонтали;

относительная высота сечения

Площадь овального сечения из взаимно зеркальных арок остается постоянной - const

отсюда

Обозначим относительную высоту овального профиля, то есть большего диаметра по средней линии к меньшему

тогда

Главный момент инерции I_X овального профиля относительно оси Х

Момент сопротивления овального профиля на уровне средней линии

Подставим (9) в (11)

Найдем экстремум момента сопротивления W _X в зависимости от высоты арки h при постоянной площади сечения A const

Для нахождения высоты арки h, при которой момент сопротивления достигает экстремума, получили уравнение третьей степени, которое легко решается [8, с.138]

После подстановки (10) и (11) в (8) получим значение момента сопротивления W_X нового овального профиля в зависимости от его относительной высоты

Взяв производную от (15)

получим уравнение третьей степени для определения относительной высоты профиля

при которой его момент сопротивления W _X достигает максимума

Например для трубы диаметром 1420

А=443 t=1

n³-3n²+2,7176114·10 ^-5·n+9,0587045·10^-6=0

n=2.99999

Для тонкостенных профилей получаем максимум момента сопротивления W_X при n=3.

При n=3 получаем из (10)

Главный момент инерции I_X овального профиля равен

Его максимальный момент сопротивления

Пример конкретной реализации

Повысим несущую способность цилиндрической трубы 1320·11 мм на изгиб обжатием ее в валках овальный профиль.

У цилиндрической трубы

Главный момент инерции D=133,1 см; d=130,9 см

Момент сопротивления

Площадь сечения трубы [2, с.77] по сортаменту А=452 см²

Уточним площадь сечения

A= ·d_cp·t= (132 -1,1)·1,1=452,35791 см² .

Площадь в сортаменте меньше фактической на 0.079%. Для вычисления используем точную площадь сечения. Площадь сечения трубы после деформирования остается неизменной A- const.

Определим относительную высоту овального профиля

по ф.16

n³-3n ²+3,8159226·10^-5·n+1,2719742·10 ^-5=0

n=2,99999

Для тонкостенного сечения n=3

Высота арки

Главный момент инерции овального профиля из двух взаимно зеркальных арок по ф.18

I_XO =2111651 см⁴ (в 2,125 раза увеличивается)

Момент сопротивления его по ф. 19

W_XO =18012,51 см³ (в 1,197 раза увеличивается)

Таблица 1 Сравнение моментов инерции IX и моментов сопротивления W X цилиндрической трубы и овального профиля из двух взаимно зеркальных арок после его деформирования в валках.
Габариты, см	А, см 2	t, см	I X, см4	W X, см3	ширина b, см		Iкр, см 4
102·0,8	254	0,8	325536,6	6383	59,53125	25,130
h=89,296875	254	0,8	694438,8	7742,1		30,481	485789
увеличивается в			2,08 раза	1,213 раза		1,213
122·0,9	342	0,9	629420	10318,4		30,170	935963
h=106,875	342	0,9	1339381,7	12479,7	71,25	36,490
увеличивается в			2,087 раза	1,209 раза		1,209
132·1,1	452,3579	1,1	993583,6	15054,3	77,045453	33,280	1449558
h=115,56818			2111651	18012,5		39,819
увеличивается в			2,125 раза	1,197 раза		1,197
142·2	443	2,0	1100877,3	15505,3		35,001
h=124,59375			2357876,5	18848,9	83,06	42,548	1646407
увеличивается в			2,14 раза	1,216 раза		1,216

Примечание: Момент инерции для цилиндрической трубы вычисляется

где r - радиус инерции.

Момент инерции I _X для нового сечения вычисляется по ф.18, а момент сопротивления

Вывод

Деформирование трубы с соблюдением относительной высоты нового овального профиля

привело к повышению прочности на 18,4...21,6%, а жесткости в 2,08...2,14 раза. Данные по повышению прочности и жесткости труб при их деформировании валками в овальный профиль даны в табл.1.

Для этих труб в табл.1 будем использовать площадь сечения, приведенную в сортаменте.

Проверим отношение

для труб 102·0,8 см²;

W_X=6537,4 см ³

n=2,99999; I_X=641808,7 см ⁴; W_X=10521,5 см³

122·0,9 см; A=342 см²

n=2,99999

132·1,1 см; A=355,1 см²

n=2,99999

142·1 см; A=443 см²; I _X=1100877,3 см⁴; W _X=15505 см³

n=2,99999

Для этих труб принимаем n=3

Приведем еще следующее сравнение. Заменим метровые двутавры [8, с.261] эквивалентными по площади трубами, а затем произведем обжатие этих труб в новый профиль, образованный двумя взаимно зеркальными арками.

Таблица 2 Сравнение моментов инерции IX и моментов сопротивления W X прокатных двутавров и эквивалентных труб до и после их обжатия валками в овальный профиль
Габариты двутавров и труб, см	А, см 2	t, см	I X, см	WX, см 3	Ширина, см	IY, см4	WY, см3	IKP, см4
I 100Б1	289	1,55	442460	8940		11510	720	312,3	30,93
0118,699·0,775	289	2 0,775	509004	8520,8					min 29,48
h=101,879	289	2 0,775	1089929	10354	66,919	39588	1183	760098	max 35,827
увеличение в			2,413	1,158		3,44	1,64	2433,9	1,158
I 100Б2	321	1,55	521600	10430		14250	890	545,2	32,49
0127,72183·0,8	321	20,8	654579,3	10186,3					min 31.733
h=112,85156	321	20,8	1401659	12376,5	75,234	53951,6	1627	1413902	max 38,556
увеличение в			2,687	1,186		3,76	1,42	2593	1,186
I 100Б3	358	1,66	595560	11820		16610	1030	694,8	min 33,017
137,295· 0,83	358	20,83	843563	12214,5					34,119
h=121,31024	358	20,83	1806340	14839,5	80,873	69527,4	1719,4	1258352	max 41.451
увеличение в			3,033	1,255		4,186	1,67	1811	1,255
I 100Б4	397	1,84	662170	13060		18620	1150	936,3	min 32,897
137,3576·0,92	397	20,92	9363227	13542,6					34,112
h=121,36549	397	20,92	2004945,6	16463,6	80,910	77175,3	1907,7	1398749	max 41,470
увеличение в			3,028	1,26		4,145	1,66	1494	1,26

Примечание: отношение

Вывод:

1. После обжатия эквивалентной трубы в овальный профиль произошло увеличение момента инерции I _X, нового профиля по сравнению с двутавром такой же материалоемкости в 2,17...3,03 раза. Момент сопротивления W_X нового профиля превысил момент сопротивления двутавра на 15,8...26% и, следовательно после обжатия в валках труба приобрела наилучшие изгибные характеристики. Показатель эффективности профиля - радиус ядра сечения

возрос по сравнению с радиусом ядра сечения двутавра в 1,158...1,26 раза.

2. Ввиду больших диаметров труб, прокатываемых в настоящее время, 1420 мм и более появилась возможность отказаться от применения ненадежных ферм покрытия промышленных зданий и заменить их прокатными профилями из обжатых валками труб.

Экономический эффект возник из-за следующего:

- цилиндрическая труба деформированием в прокатных валках трансформирована в новый овальный профиль из двух взаимно зеркальных арок, соединенных друг с другом пятами; материалоемкость осталось неизменной;

- повышена несущая способность нового профиля по сравнению с равноценным по материалоемкости прокатным двутавром на 15,8...26%, относительно оси Х;

- повышена жесткость по сравнению с прокатным двутавром I_X в 2,17...3,03 раза относительно оси Х;

- повышен момент инерции при кручении I_X в 1427...2498 раз;

- повышен момент инерции I_Y в 3,76...4,186 раз;

- повышен момент сопротивления W_X в 1,42...1,67 раз;

- повышена коррозиестойкость конструкции.

Таким образом, все показатели эффективности конструкции улучшились.

Литература

1. Сахновский М.М. Справочник конструктора строительных сварных конструкций, Днепропетровск, "Промiнь", 1975 г.

2. Васильченко В.Т. Рутман А.Н., Справочник конструктора металлических конструкций Киев: Будiвельник, 1980-288 с.

3. СНиП 11-23-81 Стальные конструкции. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 988.

4. Нежданов К.К. Туманов В.А. Нежданов А.К. Карев М.А. Рельсобалочная конструкция. Патент России №2192381, 10.11.2002, Бюл, №31.

5. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений/ Под ред. А.А.Уманского - М.: Стройиздат, 1960. - 1040 с.

6. Евграфов Г.К. "Мосты на железных дорогах". - М., 1947 г.

7. Писаренко Г.С., Яковлев А.П., Матвеев В.В. Справочник по сопротивлению материалов: Наукова думка, Киев - 1975. - 704 с.

8. Выгодский М.Я. Справочник по высшей математике. М., 1977 г.