способ получения синтез-газа
Классы МПК: | C01B3/34 углеводородов с газообразующими агентами F02B43/12 рабочие процессы |
Автор(ы): | Николаев Владимир Михайлович (RU), Шмелев Владимир Михайлович (RU) |
Патентообладатель(и): | Институт химической физики им. Н.Н. Семенова РАН (ИХФ РАН) (RU), Николаев Владимир Михайлович (RU), Шмелев Владимир Михайлович (RU) |
Приоритеты: |
подача заявки:
2006-07-12 публикация патента:
20.02.2008 |
Изобретение относится к технологии переработки углеводородного сырья в химическом реакторе сжатия на базе поршневого ДВС, в частности к получению синтез-газа парциальным окислением углеводородов в богатых углеводородно-воздушных смесях. Способ включает воспламенение и глубокое окисление части углеводородного сырья, расширение и охлаждение продуктов процесса при движении поршня к нижней мертвой точке и вывод продуктов из реакционного объема при движении поршня к верхней мертвой точке. Объем цилиндра при движении поршня к нижней мертвой точке заполняют углеводородно-воздушной смесью с коэффициентом избытка воздуха 0=0,8-1,2 и массой m 0 углеводорода формулы СnН m в ней, подвергают ее воспламенению и глубокому окислению в начале движения поршня к верхней мертвой точке, затем в процессе дальнейшего движения поршня к верхней мертвой точке в цилиндр подают дополнительное количество углеводорода формулы С nНm массой md , рассчитанной в соответствии с выражением md = ·m0, где
при 2n/(4n+m) <3,2n/(4n+m), и осуществляют его бескаталитическую углекислую и паровую конверсию с получением синтез-газа. При конверсии метана его дополнительное количество массой md рассчитывают при 0,25 <0,4. Способ позволяет повысить выход водорода в синтез-газе. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Формула изобретения
1. Способ получения синтез-газа в химическом реакторе сжатия на базе двигателя внутреннего сгорания при конверсии углеводородного сырья в его смеси с воздухом в объеме цилиндра реактора при движении поршня к верхней мертвой точке, включающий воспламенение и глубокое окисление части углеводородного сырья, расширение и охлаждение продуктов процесса при движении поршня к нижней мертвой точке и вывод продуктов из реакционного объема при движении поршня к верхней мертвой точке, отличающийся тем, что объем цилиндра при движении поршня к нижней мертвой точке заполняют углеводородно-воздушной смесью с коэффициентом избытка воздуха 0=0,8-1,2 и массой m 0 углеводорода формулы СnН m в ней, подвергают ее воспламенению и глубокому окислению в начале движения поршня к верхней мертвой точке, затем в процессе дальнейшего движения поршня к верхней мертвой точке в цилиндр подают дополнительное количество углеводорода формулы С nНm массой md , рассчитанной в соответствии с выражением md = ·m0,
где
при 2n/(4n+m) <3,2n/(4n+m),
и осуществляют его бескаталитическую углекислую и паровую конверсию с получением синтез-газа.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при конверсии метана его дополнительное количество массой md рассчитывают при 0,25 <0,4.
Описание изобретения к патенту
Изобретение относится к технологии переработки углеводородного сырья в химическом реакторе сжатия (ХРС) на базе поршневого двигателя внутреннего сгорания (ДВС), в частности к получению синтез-газа при парциальном окислении углеводородов в богатых углеводородно-воздушных смесях (УВС).
Проведение химических превращений с использованием ХРС, выполненного на базе ДВС, является удачным технологическим решением. Такой ХРС представляет собой тепловую машину циклического действия, в которой осуществляется адиабатическое сжатие реакционной смеси поршнем до температуры, необходимой для быстрого протекания химической реакции. Затем в стадии расширения продукты реакции охлаждаются, и происходит их закалка. Таким образом, ХРС совмещает в себе нагреватель, собственно реактор и закалочное устройство (Колбановский Ю.А. и др. Импульсное сжатие газов в химии и технологии. М., Наука, 1982, с.240).
Известен способ получения синтез-газа (RU 2096313, С01В 3/36, опубл. 20.11.97), в котором парциальное окисление смеси углеводородного сырья с воздухом проводят в цилиндрах ХРС на базе ДВС компрессионного типа, при этом в цилиндры ХРС подают предварительно подогретую до 200-450°С УВС при коэффициенте избытка воздуха =0,5-0,8, а сжатие смеси ведут до самовоспламенения и получения температуры 1300-2300°С за период 10-2 -10-3 сек, цикл повторяют с частотой, превышающей 350 мин-1. Вращение коленчатого вала ХРС обеспечивается внешним приводом, например электромотором.
Данный известный способ пригоден только для умеренно обогащенных УВС, требует существенного усложнения конструкции ДВС за счет установки системы внешнего подогрева смеси и не отличается высокой эффективностью.
Известен способ гидропиролиза тяжелых углеводородов в импульсно-периодическом реакторе сжатия на базе дизельного двигателя (Аладышкин В.Я., Генкин В.Н., Мансфельд А.Д., Рейман A.M., Винц В.В., Генкин М.В. Гидропиролиз тяжелых углеводородов в импульсно-периодическом реакторе сжатия // Нефтехимия, 2003, т.43, №2, с.105-109), в котором во впускной коллектор ХРС в течение такта впуска подают водород, подогретый в нагревателе до температуры 850-900 K, и дополнительно нагревают его в такте сжатия, а примерно за 10 угловых градусов до верхней мертвой точки (ВМТ), когда давление в реакторе достигает величины 30-40 атм и температура повышается до 1000 K, в цилиндр ХРС с помощью форсунки впрыскивают порцию предварительно подогретого до температуры порядка 140°С перерабатываемого тяжелого углеводорода, при этом происходит расщепление молекул тяжелого углеводорода с последующим присоединением водорода к образовавшимся свободным связям.
Недостатками данного способа являются, во-первых, существенное усложнение конструкции ХРС из-за наличия внешнего подогрева, во-вторых, способ применим только к реакции гидропиролиза, обусловливающего необходимость использования водорода, и, в третьих, подача водорода в цилиндр ХРС представляет большую взрывоопасность.
Наиболее близким (прототипом) к предлагаемому изобретению является способ получения синтез-газа, описанный в патенте RU 2120913, С01В 3/36, 27.10.98 (Генкин В.Н., Генкин М.В., Заборских Д.В., Колбановский Ю.А.). Способ заключается в осуществлении парциального окисления газообразного углеводородного сырья воздухом в ХРС на базе ДВС при положении поршня в цилиндре в ВМТ. Объем цилиндра ХРС соединен с камерой предварительного воспламенения и глубокого окисления. При движении поршня в реакторе к нижней мертвой точке (НМТ) в рабочий объем цилиндра и в камеру предварительного воспламенения и глубокого окисления подают углеводородное сырье с воздухом. При этом в цилиндр ХРС подают УВС при коэффициенте избытка воздуха =0,4-0,5, а в камеру предварительного воспламенения и глубокого окисления подают часть углеводородного сырья с воздухом при =0,8-1,2 в количестве 5-10 об.% к исходной УВС. Топливо в камере подвергают изолированно от основной смеси воспламенению и глубокому окислению, продукты глубокого окисления смешиваются с исходной смесью в рабочем объеме цилиндра и воспламеняют ее. Затем при движении поршня к НМТ происходит расширение и охлаждение продуктов процесса, и при движении поршня к ВМТ - вывод продуктов процесса, содержащих синтез-газ, из реакционного объема. (Следует отметить, что в тексте патента ошибочно названо отношением количества кислорода к количеству углеводородного сырья, хотя из данных по составу УВС на входе в реактор, приведенных в таблицах 1 и 2, видно, что имеется в виду общепринятый коэффициент избытка воздуха .)
Главным недостатком способа-прототипа является осуществление парциального окисления углеводорода (метана) с получением синтез-газа при больших значениях - не менее 0,4 - что далеко от предельного наилучшего значения (стехиометрического) =0,25 для парциального окисления метана в метановоздушной смеси в соответствии с уравнением:
Это приводит к значительному снижению выхода водорода - к уменьшению отношения числа молей водорода к числу молей конвертированного углеводорода (А). В самых лучших опытах по способу-прототипу это число А не превышает единицы (максимально возможное значение числа А равно двум в соответствии с реакцией (1а)).
Поскольку реакционная смесь в рабочем объеме цилиндра ХРС ( =0,4-0,5) в процессе воспламенения разбавляется продуктами полного окисления (воспламеняющей смеси) с =0,8-1,2, это приводит к еще большему увеличению конечного значения а в реакционной смеси и, следовательно, к снижению выхода водорода за счет появления большего количества продуктов полного окисления. Кроме того, при 0,4-0,5 метановоздушная смесь находится вблизи верхнего предела воспламенения, поэтому ее воспламенение струей продуктов сгорания приводит к большой температурной неоднородности в пространстве цилиндра и к образованию сажи.
Задачей изобретения является создание такого способа получения синтез-газа, в котором процесс превращения (конверсии) углеводорода формулы С nНm в синтез-газ в соответствии с реакцией неполного окисления (1) (для метана (1а)):
протекал бы в условиях, максимально приближенных к идеальным, то есть при предельно наилучшем значении , что обеспечит достижение максимального выхода водорода, в пределе А=m/2.
Решение поставленной задачи достигается предлагаемым способом получения синтез-газа в химическом реакторе сжатия на базе двигателя внутреннего сгорания при конверсии углеводородного сырья в его смеси с воздухом в объеме цилиндра реактора при движении поршня к верхней мертвой точке, включающим воспламенение и глубокое окисление части углеводородного сырья, расширение и охлаждение продуктов процесса при движении поршня к нижней мертвой точке и вывод продуктов из реакционного объема при движении поршня к верхней мертвой точке, в котором согласно изобретению объем цилиндра при движении поршня к нижней мертвой точке заполняют углеводородно-воздушной смесью с коэффициентом избытка воздуха 0=0,8-1,2 и массой m 0 углеводорода формулы СnН m в ней, подвергают ее воспламенению и глубокому окислению в начале движения поршня к верхней мертвой точке, затем в процессе дальнейшего движения поршня к верхней мертвой точке в цилиндр подают дополнительное количество углеводорода формулы С nНm массой md , рассчитанной в соответствии с выражением md = ·m0, где
при 2n/(4n+m) <3,2n/(4n+m), и осуществляют его бескаталитическую углекислую и паровую конверсию с получением синтез-газа.
При использовании для получения синтез-газа метана его дополнительное количество массой md для осуществления бескаталитической углекислой и паровой конверсии рассчитывают при 0,25 <0,4.
Предлагаемый способ получения синтез-газа был разработан на основе детальных теоретических и экспериментальных исследований двухстадийного химического превращения таких углеводородов, как метан, пропан, изооктан и другие. Изучена взаимосвязь следующих параметров процесса: состав реакционной смеси, коэффициенты избытка воздуха 0 и в УВС, степень сжатия смеси, ее давление и температура. Это позволило определить оптимальные условия процесса.
Принципиальным результатом проведенных расчетов и испытаний (на модельной установке) является установление возможности получения синтез-газа при конверсии углеводорода в УВС в две стадии. Первая стадия конверсии заключается в получении продуктов полного окисления углеводорода. Вторая стадия - собственно получение синтез-газа - осуществляется путем бескаталитической углекислой и паровой конверсии углеводорода высоконагретыми продуктами полного окисления.
Изобретение поясняется чертежом, на котором изображена схема ХРС на базе ДВС для реализации предлагаемого способа. Реактор включает поршень 1, движущийся в цилиндре 2, который оснащен впускным клапаном 3 для подвода УВС, выпускным клапаном 4 для вывода продуктов реакции и инжектором углеводорода 5.
Работа реактора осуществляется следующим образом. В объем цилиндра 2 при движении поршня 1 к НМТ через впускной клапан 3 подают легковоспламеняющуюся УВС околостехиометрического состава с коэффициентом избытка воздуха 0=0,8-1,2 (стехиометрическое значение для реакции полного окисления углеводорода C nHm равно 1) и с массой m 0 углеводорода формулы СnН m в ней. Затем в начале движении поршня 1 к ВМТ УВС подвергают быстрому воспламенению (при помощи установленной свечи зажигания или форкамерно-факельного зажигания, на чертеже не показаны) и глубокому окислению до СО2 и Н 2О. Анализ показывает, что процесс сгорания такой смеси в турбулентном режиме может быть завершен за 150-130 градусов угла поворота коленчатого вала до ВМТ. Реакция полного окисления идет с выделением большого количества тепла, и температура продуктов сгорания достигает величины 2400-2500 K.
В процессе продолжающегося сжатия при движении поршня 1 к ВМТ в цилиндр 2 с помощью инжектора 5 подают дополнительное количество углеводорода формулы C nHm массой md в определенном отношении к массе углеводорода в исходной смеси m0 и проводят его бескаталитическую углекислую и паровую конверсию с получением синтез-газа.
В общем случае для углеводорода формулы CnH m процесс конверсии описывается следующими реакциями:
Реакция (2) - полного окисления массы углеводорода m0, реакции (3) и (4) - бескаталитическая конверсия дополнительного количества углеводорода массы m d. Суммарно процесс получения синтез-газа в ХРС описывается реакцией неполного окисления (1), где общая масса конвертированного углеводорода равна m0+m d при суммарном наилучшем (стехиометрическом) значении коэффициента избытка воздуха =2n/(4n+m).
В случае метана в реакторе протекают следующие реакции:
Суммарное наилучшее значение коэффициента избытка воздуха =0,25.
Реакции бескаталитической конверсии (3, 3а) и (4, 4а) эндотермические, поэтому происходит снижение температуры смеси, однако путем продолжающегося сжатия поддерживается высокий уровень температуры в объеме цилиндра 1500-2000 K. Такая высокая температура и достаточно длительное время продолжающегося движения поршня к ВМТ обеспечивают необходимые условия для протекания бескаталитической углекислой и паровой конверсии метана с высоким выходом водорода - анализ синтез-газа, полученного в проведенных испытаниях, показал, что отношение А числа молей водорода к числу молей конвертированного углеводорода формулы C nHm стремится к m/2 (для метана к 2). Большое время реакции при сильном турбулентном перемешивании смеси, типичном для современных ДВС, в процессе движения поршня к ВМТ (соответствует 150-130 градусов угла поворота коленчатого вала) обеспечивает полноту химического превращения и резкое снижение образования сажи.
В общем случае отношение дополнительной массы углеводорода md по отношению к массе углеводорода в исходной смеси m0 =md/m0 описывается выражением ,
где 0=0,8-1,2 - коэффициент избытка воздуха в исходной УВС (с массой углеводорода m0 ), подаваемой в цилиндр на первой стадии процесса конверсии;
- суммарный коэффициент избытка воздуха, соответствующий реакции неполного окисления углеводорода формулы С nНm по реакции (1) (для метана реакция (1a)) 2n/(4n+m) <3,2n/(4n+m) (например, для метана 0,25 <0,4).
Количество дополнительно подаваемого углеводорода md по отношению к уже имеющемуся в смеси m0 изменяется в зависимости от вида углеводорода, значений 0 и . Например, метана при =0,25 необходимо подать в количестве 220% по отношению к уже имеющейся массе m0 с 0=0,8 и 380%, если 0=1,2; пропана при =2n/(4n+m)=0,3 необходимо подать 167% по отношению к уже имеющейся массе m0 с 0=0,8 и 300%, если 0=1,2.
При движении поршня к НМТ проводят расширение образовавшихся продуктов, их охлаждение и закалку. При последующем движении поршня к ВМТ выводят продукты реакции из цилиндра через клапан 4. Сжатие смеси осуществляется при помощи внешнего привода (на чертеже не показан).
Таким образом, предлагаемый способ позволяет значительно повысить выход водорода в получаемом синтез-газе, так как процесс конверсии углеводородного сырья протекает в условиях, максимально приближенных к идеальным (при наилучшем для процесса суммарном коэффициенте избытка воздуха ).
Класс C01B3/34 углеводородов с газообразующими агентами
Класс F02B43/12 рабочие процессы