поршневое кольцо некруглой формы с непостоянной степенью неравномерности распределения радиальных парциальных давлений (варианты)

Формула изобретения

1. Поршневое кольцо некруглой формы с непостоянной степенью неравномерности распределения радиальных парциальных давлений, отличающееся тем, что имеет величину раствора в свободном состоянии в диапазоне от 11 до 18% от величины диаметра цилиндра, в котором это поршневое кольцо устанавливается в сжатом состоянии, и при этом степень неравномерности распределения радиальных парциальных давлений _p находится в пределах от -5,175333187 до +2,339517464 в зависимости от материала поршневого кольца, и поршневое кольцо имеет степень неравномерности распределения радиальных парциальных давлений _Р в районе раствора (на 180°) в диапазоне от -1,3 до -1,9, а в точке, находящейся напротив раствора (на 0°), нижний предел степени неравномерности распределения радиальных парциальных давлений находится в пределах от -0,225 до -0,825, верхний предел степени неравномерности распределения радиальных парциальных давлений находится в пределах от 0 до -0,6.

2. Поршневое кольцо некруглой формы с непостоянной степенью неравномерности распределения радиальных парциальных давлений, отличающееся тем, что имеет величину раствора в свободном состоянии в диапазоне от 11 до 18% от величины диаметра цилиндра, в котором это поршневое кольцо устанавливается в сжатом состоянии, и при этом степень неравномерности распределения радиальных парциальных давлений _p находится в пределах от -5,175333187 до +2,339517464 в зависимости от материала поршневого кольца, и поршневое кольцо имеет степень неравномерности распределения радиальных парциальных давлений _Р в районе раствора (на 180°) в диапазоне от 1,3 до 1,9, а в точке, находящейся напротив раствора (на 0°), нижний предел степени неравномерности распределения радиальных парциальных давлений находится в пределах от 0 до 0,6, верхний предел степени неравномерности распределения радиальных парциальных давлений находится в пределах от 0,225 до 0,825.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области двигателестроения, в частности к поршневым кольцам.

В двигателестроении известно несколько видов поршневых колец: круглые поршневые кольца - подразумевается, что распределение удельного радиального давления по всему объему поршневого кольца, когда оно вмонтировано в цилиндр, одинаково, а степень неравномерности и овальность равны нулю. Некруглые поршневые кольца - с постоянной степенью неравномерности - имеют во всех точках по объему различную силу давления. В случае максимально возможной, согласно теории Арнольда (Энглиш К. Поршневые кольца. М., 1962, с.57-58), степени неравномерности 0,9 величина давления составляет:

на 180°: 1,605 p_m (здесь поршневые кольца имеют замок в свободном состоянии),

на 0°: 1,329 p_m (диаметрально противоположно),

на 96°: 0,6147 p_m (наименьшее),

где p_m - единичное среднее радиальное давление для особого случая (n=0, l=1). Такое распределение удельного радиального давления называется яйцевидной формой. В противоположность этой форме, для двухтактных двигателей определяют сердцевидное распределение удельного радиального давления со следующими значениями:

на 180°: 0,379 p_m,

на 0°: 0,671 p_m,

на 96°: 1,385 p _m.

Следовательно, сердцевидная форма распределения удельного радиального давления имеет, в противоположность яйцевидной, наименьшее давление в той точке на оси, которая проходит через замок поршневого кольца и соединяется с диаметрально противоположной точкой на кривой. Как видно, наибольшее удельное давление на 96°.

Некруглые поршневые кольца - с непостоянной степенью неравномерности - имеют также на каждой точке поверхности, которая определена внешним диаметром поршневого кольца во встроенном состоянии, неодинаковую интенсивность давления.

Характерные величины для степени неравномерности _р=1,9:

на 180°: 2,507 p_m,

на 0°: 1,298 p _m,

на 129°: 0,508 p_m (наименьшее давление).

Такое распределение удельного радиального давления называется грушевидной формой и используется для четырехтактных двигателей. Соответствующей формой для двухтактных двигателей является распределение удельного радиального давления яблоковидной формы с характерными величинами давления:

на 180° - 0,593 p_m.

Это неприемлемо, так как давление меньше 0 кг/см², при этом поршневое кольцо "висит", протекание газов неизбежно. Чтобы избежать этого, необходимо выбрать меньшую степень неравномерности для двухтактных моторов (см. фиг.11 с. _р=-1,9, где представлено соответствующее решение):

на 0°: 0,7015 p_m,

на 180°: 0,042 p_m,

на 129°: 1,492 p_m (наибольшее),

что подтверждается диаграммой распределения удельного радиального давления яблоко-сердцевидной формы и груше-яблоковидной формы (см.фиг.11).

При этом диаграмму давления надо читать следующим образом: например, для 180°: р =2,507 p_m, которое определяется следующим соотношением (100-50)/20 и это значение давления равно 2,5 кг/см², где р_m =р₀=1 кг/см² и представляет единичный вектор для круглых поршневых колец, без учета величины замка, характеристик поршневого кольца и модуля эластичности материала. При этом 50 - это радиус кольца в сжатом состоянии, а 20 - это масштаб графического изображения.

Определение диаметр кольца по оси Х (D₂), проходящей через замок кольца, осуществляется следующим образом. Предварительно определяется D₁:

,

где D₁ - диаметр поршневого кольца в свободном состоянии по оси Y, которая перпендикулярна оси X, при этом ось Х проходит через замок поршневого кольца, при этом =0,00381S , а S =1,15S для поршневых колец, которые копируются только по внешнему диаметру, a D - номинальный диаметр. После высечения и обработки внутреннего диаметра в сжатом состоянии величина раствора замка уменьшается примерно на 15% (Энглиш К. Поршневые кольца. М., 1962, с.373).

Величина раствора замка в свободном состоянии выбирается равной

.

Уравнение (1) полностью соответствует точному расчету на основе теории упругости для круглых поршневых колец. Расчет верен и для отливки, и для модели, причем радиус увеличивается на припуск для обработки. При этом абсолютное значение 8 определяется процентным соотношением:

.

где D=100 мм в данном случае.

При изготовлении отливки край замка должен соединиться с определенной точкой на оси Х, которая определяется следующим образом:

С выбранными значениями для c_х и c_у производится расчет для любой точки окружности поршневого кольца (а также шаблона, отливки, модели) и его радиуса. Полученный радиус определяет угол иссечения замка, который соединяется с точкой на оси X, и определяется выражением:

(см. фиг.5).

Это основной радиус, через который трансформируются яйцевидная форма в сердцевидную и обратно; грушевидная в яблоковидную и обратно.

Рассмотрим исходные положения распределения радиального удельного давления. Согласно уравнению 19 Лейбница (Энглиш К. Поршневые кольца. М., 1962, стр.29) для поршневых колец произвольной формы в свободном состоянии предполагается, что поршневое кольцо оказывает давление на стенку цилиндра по всему объему, исходя из уравнения:

.

Продифференцировав это уравнение дважды по и решив дифференциальные уравнения второго порядка, он получил формулу для давления р :

Арнольд положил в основу распределения радиального давления следующую функцию давления, которая удовлетворяет условиям равновесия в направлении осей Х и Y и требованию повышенного радиального давления на концах кольца (введя давление p _m, соответственно p_m1 и p _m2), а через них определив коэффициенты n и l:

Арнольд отмечает, что эта функция давления ни в коем случае не может представлять собой идеальное распределение давлений; однако она позволяет осуществить благоприятные условия уплотнения и износа кольца (Энглиш К. Поршневые кольца. М., 1962, стр.57-58).

Это уравнение, как приблизительное решение, вполне довольно для контроля за просветом между поршневым кольцом и цилиндром и удовлетворяет условию равновесия: X=0, Y=0, M=0.

Для частного случая, когда n=0, l=1 и р _m=1 кг/см², а степень неравномерности

среднее радиальное давление вычисляется решением интеграла:

На фиг.6 показаны радиальные давления в прямоугольной системе координат, на которых видно, что

а на фиг.1 и фиг.2 показаны радиальные давления в полярной системе координат, при этом коэффициенты n и t заданы выражениями:

Для этого частного случая приводятся характерные величины средних давлений, которые видны на фиг.6, а расчет это подтверждает:

на 180° (раствор) p_max =4,940 кг/см²,

на 96° p _min=1,709 кг/см²,

на 0° Р=4 кг/см².

Для всех практических случаев Арнольд определяет _р=0-0,9 как константу.

Известен также патент США №4957212, 18.09.1990 года, в котором поршневое некруглое кольцо для цилиндра двигателя, имеющего поверхность, которая контактирует с кольцом, цилиндр, имеющийся в двигателе, находящемся в холодном состоянии прежде, чем быть приведенным в действие, указанное кольцо, имеющее множество первичных круговых областей разнесенных вокруг указанного кольца, причем каждая из окружностей имеет радиус заданной кривизны, изменяющийся от первой области до следующей, и множество вторичных круговых областей, при этом каждая последующая расположена между двумя последующими и каждая сформирована таким образом, чтобы иметь возможность перемещения между радиусами кривизны двух последующих первичных областей, где указанные вторичные области формируются для создания радиального контактного давления в цилиндре, которое меньше чем в первичных областях, когда указанное кольцо установлено в цилиндре, и двигатель находится в его холодном состоянии.

Этот патент взят в качестве прототипа. К недостаткам прототипа относится то, что в нем рассматривается проблема измерения овальности поршневых колец с помощью тангенциальных сил, прилагаемых к стальной ленте. Этим способом рассчитывается перемещение точки по осям Х и У поршневого кольца в невстроенном состоянии, чем констатируется положительная или отрицательная овальность и ее роль во встроенном состоянии холодного и горячего (рабочее состояние) моторов.

Двигатель с такими поршневыми кольцами обладает рядом недостатков, ограничивающих их эффективность. Главный из них - это сильная вибрация поршневых колец при высоких оборотах двигателя. Вследствие чего появляется проникновение масла в газовую камеру, что вызывает ее загрязнение и ведет к образованию окалины, загрязнению атмосферы. Проникновение газов из камеры сгорания в масло приводит к ухудшению его смазочных свойств, к повышенному расходу горючего, снижению КПД двигателя, снижает его ресурс, а также вызывает шумы, превышающие нормы, установленные в развитых странах.

Сущностью заявленного изобретения является изготовление некруглого поршневого кольца с расширенным диапазоном распределения радиальных парциальных давлений с непостоянной степенью неравномерности, полученным математическим способом, вследствие чего поршневое кольцо некруглой формы отличается тем, что имеет величину раствора в свободном состоянии в диапазоне от 11% до 18%, от величины диаметра цилиндра, в котором это поршневое кольцо устанавливается в сжатом состоянии и при этом степень неравномерности распределения радиальных парциальных давлений _р находится в пределах от -5,175333187 до +2,339517464, в зависимости от материала поршневого кольца и поршневое кольцо имеет степень неравномерности распределения радиальных парциальных давлений _р в районе раствора (на 180°) в диапазоне от -1,3 до -1,9, а в точке, находящейся напротив раствора (на 0°), нижний предел степени неравномерности распределения радиальных парциальных давлений находится в пределах от -0,225 до -0,825, верхний предел степени неравномерности распределения радиальных парциальных давлений находится в пределах от 0 до -0,6.

Вариантом поршневого кольца является поршневое кольцо некруглой формы, которое отличается тем, что имеет величину раствора в свободном состоянии в диапазоне от 11% до 18%, от величины диаметра цилиндра, в котором это поршневое кольцо устанавливается в сжатом состоянии и при этом его степень неравномерности распределения радиальных парциальных давлений _р находится в пределах от -5,175333187 до +2,339517464, в зависимости от материала поршневого кольца и поршневое кольцо имеет степень неравномерности распределения радиальных парциальных давлений _р в районе раствора (на 180°) в диапазоне от 1,3 до 1,9, а в точке, находящейся напротив раствора (на 0°), нижний предел степени неравномерности распределения радиальных парциальных давлений находится в пределах от 0 до 0,6, верхний предел степени неравномерности распределения радиальных парциальных давлений находится в пределах от 0,225 до 0,825.

Предлагаемая разработка решает проблемы распределения парциальных радиальных давлений благодаря замене яйцевидной формы поршневого кольца на грушевидную форму в четырехтактном двигателе, и сердцевидной формы поршневого кольца на яблоковидную форму в двухтактном двигателе, сохранив при этом круглую форму в цилиндре, что приводит к достижению технического результата: значительному снижению вибрации поршневых колец, сохранению чистоты масла, устранению проникновения масла в камеру сгорания, снижению степени загрязнения атмосферы, снижению шумов, к уменьшению износа трущихся деталей, снижению специфицеского расхода топлива и, в конечном счете, к увеличению срока эксплуатации двигателя.

Расчеты формы поршневых колец позволяют значительно сократить время процесса изготовления колец любой заданной формы (диаметр, окно в свободном состоянии, степень неравномерности).

Новизна состоит в том, что впервые представлена возможность изготовления поршневого кольца некруглой формы с соответствующими характеристиками (диаметр, окно в свободном состоянии, степень неравномерности, тангенциальная сила) с абсолютным учетом коэффициента модуля эластичности материала, причем как с отрицательной, так и положительной степенями неравномерности распределения радиальных парциальных давлений.

Предложенная форма поршневого кольца дает повышение плотности прилегания к цилиндру, а также удовлетворяет условиям статически определенного носителя x=0, у=0 и м=0. При этом можно получить любую величину овальности с помощью непостоянной степени неравномерности _р.

Расчет допускает два варианта:

1. изготовление поршневого кольца с твердой формы (традиционный метод),

2. изготовление формы на основе расчетов, минуя твердую форму, на станках с ЧПУ.

Расчет позволяет точно и быстро рассчитывать шаблоны для изготовления любых видов поршневых колец. Выведена математическая зависимость степени неравномерности от остальных коэффициентов. Найден предел +/- степени неравномерности для используемых материалов (серой чугун, стальное литье и др.), в области которого можно вывести кривую эластичности материалов.

При расчете формы шаблона указывается, какая должна быть проведена коррекция степени неравномерности _р, чтобы давление в критических точках вернулось в пределы коэффициентов эластичности материала со "свободным" выбором степени неравномерности _р.

Решена задача - получены нужные формы поршневого кольца при расширенных значениях степени неравномерности до границ, которые позволяют свойства используемого материала, а именно модуль эластичности. Каждая точка находится в границах коэффициента эластичности, определяемых законом Гука.

На чертежах изображено:

На фиг.1 представлены давления в полярной системе координат для степени неравномерности _р=0,9, постоянной по всему объему, где

1 - поршневое кольцо,

2 - распределение радиальных парциальных давлений яйцевидной формы - P ,

3 - распределение радиальных парциальных давлений круглой формы.

На фиг.2 представлены давления сердцевидной формы в полярной системе координат для степени неравномерности _р=0,9 постоянной по всему объему, где

4 - поршневое кольцо,

5 - распределение радиальных парциальных давлений яйцевидной формы Р ,

6 - распределение радиальных парциальных давлений круглой формы.

На фиг.3 представлены давления в полярной системе координат для степени неравномерности _р=1,9 для точки на 180°, где

7 - распределение радиальных парциальных давлений грушевидной формы Р ,

8 - распределение радиальных парциальных давлений круговидной формы P ,

9 - распределение радиальных парциальных давлений яблоковидной формы Р .

На фиг.4 представлен основной расчет шаблона, где

10 - основной радиус,

11 - шаблон.

На фиг.5 представлен расчет диаметра D2 по оси Х (закрытый замок поршневого кольца в свободном состоянии), где

12 - основной радиус,

13 - шаблон.

На фиг.6 представлены значения радиальных парциальных давлений, используемых при расчете величин n и l (по Арнольду и Флоринну), где

P - радиальное парциальное давление,

Р _min - минимальное радиальное парциальное давление,

Р_max - максимальное радиальное парциальное давление,

Р_m1 - среднее радиальное давление,

Р_m2 - постоянная полоска давлений,

на оси Х представлены значения _rrad (угол, взятый в радианах).

На фиг.7 показана функция степени неравномерности _р в пределах 0-0,9, используемая для расчета шаблона с постоянным _р, где

Р_m - радиальное давление,

Р_m1 - среднее радиальное давление,

Р_m2 - постоянная полоска давлений.

На фиг.8 представлена диаграмма значений давлений функции степени неравномерности для _р в пределах от - 5 до 2, где

Р_m - радиальное давление,

Р _m1 - среднее радиальное давление,

Р _m2 - постоянная полоска давлений.

На фиг.9 представлена диаграмма значений давлений функции степени неравномерности _р в пределах от - 300 до 60, используемая для расчета шаблона с непостоянным _р, где

Р_m - радиальное давление,

Р_m1 - среднее радиальное давление,

Р_m2 - постоянная полоска давлений.

На фиг.10 представлена диаграмма значений n и l коэффициенты для расчета парциальных давлений, графическое изображение коэффициентов n и l, для расчета парциальных давлений для _р в пределах от - 5 до 2, используемая для расчета шаблона с непостоянной _р.

На фиг.11 представлена диаграмма распределения радиальных парциальных давлений для _р=-1,9 в точке 180°, где

14 - распределение радиальных парциальных давлений яблоковидной формы,

15 - распределение радиальных парциальных давлений грушевидной формы,

16 - распределение радиальных парциальных давлений круговидной формы.

На фиг.12 - представлены распределения давления для _р=0,6, постоянной по всему объему в полярной системе координат, где

17 - распределение радиальных парциальных давлений круговидной формы Р ,

18 - распределение радиальных парциальных давлений яйцевидной формы P ,

19 - поршневое кольцо.

На фиг.13 приведены давления для _р=0,6 постоянной по объему полярной системе координат, где

20 - распределение радиальных парциальных давлений круговидной формы Р ,

21 - распределение радиальных парциальных давлений сердцевидой формы P ,

22 - поршневое кольцо.

На фиг.14 представлена диаграмма значений коэффициента модуля эластичности k ₀ и величины раствора замка в процентах c _у, где по оси Х отложены значения степени неравномерности _р, а по оси Y - величины коэффициента k₀ в зависимости от величины раствора замка в процентах, где 23 - c_у=0,11......41-с _у=0,18,

На фиг.15 - приведена диаграмма давлений P на цилиндр в функции степени неравномерности _р, представленная в прямоугольной системе координат, где 42 - давление Р .

На фиг.16 - диаграмма формы шаблонов яблоковидной и грушевидной формы _р=1,6_i для точки 180° в полярной системе координат, где

43 - шаблон яблоковидной формы,

44 - шаблон грушевидной формы.

На фиг.17 - диаграмма формы шаблонов яблоковидной и грушевидной формы, _р=1,6а для точки 180° в полярной системе координат, где

45 - шаблон яблоковидной формы,

46 - шаблон грушевидной формы.

Для применения вышеприведенных расчетов необходимо определить степень неравномерности как функцию р_m2:

При этом степень неравномерности можно выбрать в границах ± , что позволяет спроектировать линию между двумя точками, которая может иметь неограниченное число вариантов. Задача, поставленная здесь, должна удовлетворять нескольким условиям:

1. достаточная плотность прилегания,

2. соблюдение условия равновесия X: X=0, Y=0, M=0,

3. широкий диапазон между максимальной и минимальной величинами давления на одном поршневом кольце в сжатом состоянии в различных точках кривой.

Это приводит к максимальному снижению вибрации при соблюдении закона Гука для сопротивления материалов. Найденное решение позволяет установить: _р=-5,175333187 до +2.339517464.

Следующие диаграммы показывают изменение давления p _m, p_m1, p_m2 , то есть коэффициенты n и l в функции _р находятся в пределах от 0 до 0,9; от 5 до +2; от 300 до 60, которые представлены на фиг.7, фиг.8, фиг.9, при этом новый разброс степени неравномерности в границах _р 7,5 не может быть выбран как константа. При применении упомянутого выше решения Арнольда (оно показано на фиг.1) возможно получить расчет со степенью неравномерности только от 0 до 0,9, включая и нулевую степень неравномерности.

Для постоянного _p, лежащего в пределах 0÷0,9, Арнольд дает уравнение для расчета координат Х и Y для любого градуса на окружности от 0° до 180° (этого диапазона достаточно, учитывая симметрию по оси Х), на основе которых он получил контур кривой поршневого кольца в свободном состоянии.

В уравнении введено по 8 корректирующих коэффициентов для расчета координат Х и Y, данные в виде таблицы для каждого градуса. Также введены два коэффициента n и l, на основе которых получены значения двух новых коэффициентов:

И в конце в уравнение введен коэффициент модуля эластичности k₀,

Этот коэффициент точен для круглых поршневых колец, но не может быть применен для некруглых поршневых колец. Наряду с этим, k₀, как результирующая, может использоваться для расчета кривой с функциями: _r и _t. В том случае, когда контур кривой рассчитывается в координатах _X и _Y, нужно произвести расчет со значениями: k_x и k_y для любой, сколь угодно малой части кривой и рассматривать ее как круглое кольцо, а это значит, что и р₀ как среднее давление трансформируется в р , чье значение также различно.

Проверка расчета кривой поршневого кольца в свободном состоянии, по приведенным данным в формуле (17), дает в результате замок в свободном состоянии 30% D, что технически невыполнимо.

Предлагается более эффективное решение с использованием непостоянной степени неравномерности распределения парциальных радиальных давлений с учетом свободного выбора степени неравномерности.

Предлагаемое техническое решение позволяет рассчитать форму поршневого кольца с учетом характеристик поршневого кольца, с величиной раствора замка и любого правильно определенного распределения радиального давления. Таким образом было спроектировано несколько типов поршневых колец со следующими вариантами распределения удельного радиального давления, которое удовлетворяет всем требованиям к характеристикам материалов:

Между двумя этими пределами, как и полосами _р, возможно быстро и легко получить любую желаемую форму кривой распределения давлений для получения поршневых колец с заранее заданными характеристиками.

Согласно формуле 17 соотношение радиуса и радиальной толщины для стандартных поршневых колец является постоянным. Формула приобретает следующий вид:

Коэффициент k₀ и радиальные парциальные давления р u расчет k₀ для любой точки кривой видны на фиг.14 и фиг.15, модуль упругости материала получают лабораторным путем.

Например, возьмем данные по модулю эластичности для стального литья. На критической части кривой шаблона p 0,8 кг/см², откуда следует, что возможно применение материала с k₀=0,0077, при этом k₀<0.0045, что определяет шаблон, а k₀ должен быть больше или равен k ₀ материала, из которого изготовлено поршневое кольцо.

Следует коррекция исходного рассчитанного варианта таким образом, что степень неравномерности меняется и входит в границы между -5,175 - +2,339. Это делается для всех материалов с целью достичь максимально возможного проектируемого давления в точке 180° (для четырехтактных двигателей) или 129° (для двухтактных двигателей).

Получена система проектирования шаблона, которая позволяет легко и быстро получить формы распределения удельного радиального давления на поршневом кольце, вставленном в цилиндр.

Проверка периметра поршневого кольца, помещенного внутрь цилиндра до и после упомянутой коррекции, показала, что его форма осталась неизменной.

Таким образом, заявляемая форма поршневых колец позволяет кроме вышеуказанных преимуществ уменьшить расход горючего, масла и повысит КПД двигателя на 10% и выше.