трехфазная двухслойная электромашинная обмотка в z=174·с пазах при 2р=22·с полюсах (q=58/11)
Классы МПК: | H02K3/04 обмотки, отличающиеся по сечению, форме или конструктивному выполнению, например обмотки с проводниками в виде стержней H02K3/28 расположение обмоток или соединений между ними |
Автор(ы): | Ахунов Турсун Абдалимович (RU), Макаров Лев Николаевич (RU), Попов Виктор Иванович (RU), Петров Юрий Николаевич (RU) |
Патентообладатель(и): | Открытое акционерное общество Ярославский электромашиностроительный завод-ОАО "ELDIN" (ЭЛДИН") (RU), Волжская государственная инженерно-педагогическая академия (ВГИПА) (RU) |
Приоритеты: |
подача заявки:
2004-11-22 публикация патента:
10.07.2008 |
Использование: электромашиностроение, трехфазные асинхронные и синхронные электрические машины. В изобретении ставится задача снижения коэффициента дифференциального рассеяния д симметричной m =3-зонной электромашинной дробной (q=58/11) петлевой обмотки. Сущность изобретения: трехфазная двухслойная электромашинная обмотка в z=174·с пазах при 2р=22·с полюсах с числом пазов на полюс и фазу q=z/3p=58/11 выполняется из 3р·с катушечных групп с номерами от 1Г до 33Г·с и группировкой катушек по ряду 65565556555, повторяемому 3с раза: в первой группировке 1Г...11Г катушки имеют шаги по пазам yп =8 с числами витков (1-x)wк катушек i=1, 6 групп шестикатушечных, (1+x)wк катушек i =3 групп пятикатушечных, (1-x)wк катушек i =5 групп 2Г, 5Г, 9Г, i =1 групп 3Г, 7Г, 11Г и концентрических групп 6Г, 10Г с y пi=12-2(i -1) при wк витках в остальных катушках групп. Такое распределение неравновитковых катушек повторяется в каждой последующей группировке, где с=1, 2, 3; i=1...6 и i =1...5 - номера катушек в группах; 2wк - число витков пазов, полностью заполненных обмоткой при оптимальном значении х=0,48. 4 ил.
Формула изобретения
Трехфазная двухслойная электромашинная обмотка в z=174·с пазах при 2р=22·с полюсах с числом пазов на полюс и фазу q=z/3p=58/11, выполняемая из 3р·с катушечных групп с номерами от 1Г до 33Г·с и группировкой катушек по ряду 6 5 5 6 5 5 5 6 5 5 5, повторяемому 3·c раз, отличающаяся тем, что в первой группировке 1Г...11Г катушки имеют шаги по пазам y п=8 с числами витков (1-x)wк катушек i=1, 6 групп шестикатушечных, (1+x)wк катушек i =3 групп пятикатушечных, (1-x)wк катушек i =5 групп 2Г, 5Г, 9Г, 1 =1 групп 3Г, 7Г, 11Г и концентрических групп 6Г, 10Г с y пi=12-2(i -1) при wк витках в остальных катушках групп, причем такое распределение неравновитковых катушек повторяется в каждой последующей группировке, где с=1, 2, 3; i=1...6 и i =1...5 - номера катушек в группах; 2wк - число витков пазов, полностью заполненных обмоткой при значении х=0,48.
Описание изобретения к патенту
Изобретение относится к трехфазным обмоткам электрических машин переменного тока, может использоваться на статоре асинхронных и синхронных машин, фазном роторе асинхронных двигателей (АД).
Известны петлевые двухслойные симметричные m=3-фазные, 2р-полюсные обмотки, выполняемые в z пазах из m p катушечных групп с катушками равношаговыми или концентрическими при среднем шаге по пазам yк п=z/2p, числе пазов на полюс и фазу q=z/m p целом или дробном, где m'=2m=6 или m'=2m=3-число фазных зон на пару полюсов [Вольдек А.И. Электрические машины. Л.: Энергия, 1978, с.392-394]. Дробные обмотки при q=z/m p=N/d и d 2, не кратных m=3, создают при симметричном синусоидальном токе гармонические МДС по ряду =km'/d±1 [там же, с.450], в том числе низшие ( <1) при возрастании дифференциального рассеяния д%, где ±k - целое число, дающее порядок гармонической МДС >0 при ее прямом (+) или встречном (-) вращении.
В изобретении ставится задача снижения дифференциального рассеяния m =3-зонной двухслойной обмотки в z=174·с пазах при 2p=22·с, выполняемой с q=z/3р=58/11=5+3/11 (N=58, d=11) из 3р·с катушечных групп с группировкой катушек по ряду 65565556555 [Лившиц-Гарик М. Обмотки машин переменного тока / Пер.с англ. Л.: ГЭИ, 1959, с.225], повторяемому 3·с раза.
Решение поставленной задачи достигается тем, что для m=3-фазной двухслойной электромашинной обмотки в z=174·с пазах при 2р=22·с полюсах с числом пазов на полюс и фазу q=58/11, выполняемой из 3р·с катушечных групп с номерами 1Г...33Г·с и группировкой катушек по ряду 65565556555. повторяемому 3·с раз:
в первой группировке 1Г...11Г катушки имеют шаги по пазам yп=8 с числами витков (1-x)w к катушек i=1, 6 групп шестикатушечных, (1+х)w к катушек i'=3 групп пятикатушечных, (1-x)w к катушек i =5 групп 2Г, 5Г, 9Г, i =1 групп 3Г, 7Г, 11Г и концентрических групп 6Г,10Г с y' пi=12-2(i -1) при wк витках в остальных катушках групп, причем такое распределение неравновитковых катушек повторяется в каждой последующей группировке, где с=1, 2, 3; i=1...6 и i'=1...5 - номера катушек в группах; 2wк - число витков пазов, полностью заполненных обмоткой при значении х=0,48.
На фиг.1 показана развертка пазовых слоев предлагаемой обмотки при с=1 и z=174 с группами 1Г...33Г (пронумерованы сверху) для z =z/ 3=58 пазов с номерами 1...58 снизу и чередованиями фазных зон в последовательности А-В-С и X-Y-Z в верхнем и нижнем слое, где зачерненные пазы имеют неполное заполнение при эквивалентных zэ=3(N-6х) пазах, полностью заполненных обмоткой; на фиг.2 показана диаграмма сдвигов осей групп зон А относительно оси симметрии 19Г группировки; на фиг.3 и 4 по треугольной сетке при ее стороне в единицу длины построены многоугольники МДС обмотки по фиг.1 при х=0 (фиг.3) и х=0,5 (фиг.4). Такая m =3-зонная обмотка соединяется обычным образом при последовательно-согласном включении в фазах групп 1Г+(3к)Г=1Г, 4Г, 7Г, ... в фазе I; 12Г+(3к)Г=12Г, 15Г, 18Г, ... в фазе II, 23Г+(3к)Г=23Г, 26Г, 29Г, ... в фазе III, а фазы могут сопрягаться в Y или . При, например с=2, обмотка выполняется в z=348 пазах из 66 катушечных групп для 2р=44 полюсов.
Для равновитковой (х=0) обмотки обмоточный коэффициент Кобо по коэффициентам укорочения Кy=sin(90°y к/ п) при yк=8, п=z/2p=87/11, распределения К р=sin(60°)/Nsin60°/N равен Кобо =КуКр=0,8269, а при х 0 к Кобо добавляется значение неравновитковости катушек, определяемое по фиг.2 при п=360°/z=60°/29°: x=-0,47764 и КобN=47,9604, тогда
Из многоугольников МДС фиг.3 и 4 (в центре показаны единичные векторы токов фазных зон) по треугольной сетке и соотношениям [Попов В.И. Определение и оптимизация параметров трехфазных обмоток по их многоугольникам МДС // Электричество, 1997, №9, с.53-55]
определяется коэффициент дифференциального рассеяния д%, характеризуюющий качество обмотки по гармоническому составу МДС, где R2 д - квадрат среднего радиуса j=1...N=58 пазовых точек, Ro и Коб - для гармонической МДС =1:
По (1)-(3) из условия d( д)/d(х)=0 вычисляется оптимальное Хопт=0,48, соответствующее д%мин: Коб=0,86595, R2 д=1013,8576/58, Ro=165,36·0,86595/11 и д%мин=1,81 для zэ =3(N-6x)=3·55,12=165,36, а при х=0- д%=3,94, т.е. д% обмотки по фиг.1 снижается в 3,94/1,81=2,18 раза из-за устранения гармонической МДС =1/11; с учетом изменений Коб, z э ее эффективность равна Kэф=(0,86595/0,8269)(3,94/1,81)z э/z=2,17 в сравнении с равновитковой (х=0). По сравнению с m'=6-зонной обмоткой при 2p=22, z=174, q=z/6p=29/11, y k=7, Коб=0,8872, д%=2,14, предлагаемая m =3-зонная обмотка эффективнее в Кэф =(0,86595/0,8872)(2,14/1,81)zэ/z=1,11 раза и значительно проще в изготовлении из-за вдвое меньшего числа (3р) катушечных групп.
Применение предлагаемой обмотки на статоре АД позволяет снижать добавочные потери в стали и асинхронные моменты от гармонических МДС поля, улучшать виброакустические характеристики, повышать КПД и cos 1, перегрузочную способность машины, а в синхронных генераторах улучшает форму кривой выходного напряжения.
Класс H02K3/04 обмотки, отличающиеся по сечению, форме или конструктивному выполнению, например обмотки с проводниками в виде стержней
Класс H02K3/28 расположение обмоток или соединений между ними