генератор механической вращательной энергии (варианты)
Классы МПК: | H02K57/00 Электрические машины, не предусмотренные в группах 17/00 |
Автор(ы): | Жулин Юрий Иванович (RU), Правдивец Дмитрий Юрьевич (RU) |
Патентообладатель(и): | Жулин Юрий Иванович (RU), Правдивец Дмитрий Юрьевич (RU) |
Приоритеты: |
подача заявки:
2006-02-27 публикация патента:
20.07.2008 |
Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для получения механической вращательной энергии, возникающей в результате взаимодействия магнитного поля и магнитного поля нескольких отрезков проводника с током. Генератор механической вращательной энергии выполнен в виде немагнитного колеса, установленного осью-ступицей на подшипниках неподвижной немагнитной вилки. Его ось-ступица и обод соединены между собой К спицами, расположенными на одинаковом угловом расстоянии =2 /К, где К=2, 3, 4, ..., на каждой из которых соосно, вплотную к ободу колеса и на некотором расстоянии от оси-ступицы установлено тонкостенное тело из сверхпроводникового материала. Вокруг его стенки в продольном направлении намотана сверхпроводниковая обмотка. Сверхпроводниковые элементы помещены в криостаты. Немагнитное колесо может быть размещено во внешнем магнитном поле, направление максимального значения вектора магнитной индукции которого перпендикулярно плоскости колеса, или в поперечном магнитном поле одной и двух сверхпроводниковых катушек, установленных с одной или с противоположных сторон. 3 н.п. ф-лы, 4 ил., 7 табл.
Формула изобретения
1. Генератор механической вращательной энергии, характеризующийся тем, что он выполнен в виде немагнитного колеса, установленного осью-ступицей на подшипниках неподвижной немагнитной вилки, его ось-ступица и обод соединены между собой К спицами, расположенными на одинаковом угловом расстоянии =2 /К, где К=2, 3, 4, ..., на каждой из которых соосно вплотную к ободу колеса и на некотором расстоянии от оси-ступицы, установлено тонкостенное тело из сверхпроводникового материала, вокруг стенки которого в продольном направлении намотана сверхпроводниковая обмотка со сверхпроводниковым ключом, а на оси-ступице в качестве устройства подведения электропитания размещен двухкольцевой коллектор, к которому подсоединены выводы каждой сверхпроводниковой обмотки, и через скользящие контакты подключен источник электропитания запитки, а к оси-ступице присоединена механическая нагрузка, при этом указанные сверхпроводниковые элементы помещены в криостаты, причем немагнитное колесо размещено во внешнем магнитном поле, направление максимального значения вектора магнитной индукции которого перпендикулярно плоскости его вращения.
2. Генератор механической вращательной энергии, характеризующийся тем, что он выполнен в виде немагнитного колеса, установленного осью-ступицей на подшипниках неподвижной немагнитной вилки, его ось-ступица и обод соединены между собой К спицами, расположенными на одинаковом угловом расстоянии =2 /К, где К=2, 3, 4, ..., на каждой из которых соосно вплотную к ободу немагнитного колеса и на некотором расстоянии от оси-ступицы, установлено тонкостенное тело из сверхпроводникового материала, вокруг стенки которого в продольном направлении намотана сверхпроводниковая обмотка со сверхпроводниковым ключом, а на оси-ступице в качестве устройства подведения электропитания размещен двухкольцевой коллектор, к которому подсоединены выводы каждой сверхпроводниковой обмотки и через скользящие контакты подключен источник электропитания запитки, а к оси-ступицы присоединена механическая нагрузка, причем параллельно плоскости вращения немагнитного колеса соосно с одной из сторон от него на неподвижной немагнитной вилке установлена сверхпроводниковая кольцевая катушка возбуждения магнитного поля со сверхпроводниковым ключем, запитываемая от источника электропитания запитки и создающая в плоскости вращения немагнитного колеса поперечное магнитное поле, при этом указанные сверхпроводниковые элементы помещены в криостаты.
3. Генератор механической вращательной энергии, характеризующийся тем, что он выполнен в виде немагнитного колеса, установленного осью-ступицей на подшипниках неподвижной немагнитной вилки, его ось-ступица и обод соединены между собой К спицами, расположенными на одинаковом угловом расстоянии =2 /К, где К=2, 3, 4, ..., на каждой из которых перпендикулярно к ней, вплотную к ободу немагнитного колеса, установлено тонкостенное тело из сверхпроводникового материала, вокруг стенки которого в продольном направлении намотана сверхпроводниковая обмотка со сверхпроводниковым ключом, а на оси-ступице в качестве устройства подведения электропитания размещен двухкольцевой коллектор, к которому подсоединены выводы каждой сверхпроводниковой обмотки, и через скользящие контакты подключен источник электропитания запитки, а к оси ступицы присоединена механическая нагрузка, причем параллельно плоскости вращения немагнитного колеса соосно и по обе стороны от него на неподвижной немагнитной вилке установлены две сверхпроводниковые кольцевые катушки возбуждения магнитного поля с ключом, запитываемые от источника электропитания запитки и создающие в плоскости вращения немагнитного колеса магнитное поле, при этом все сверхпроводниковые элементы помещены в криостат.
Описание изобретения к патенту
Изобретение относится к области получения механической вращательной энергии, возникающей за счет взаимодействия магнитного поля внешнего пространства, например магнитного поля Земли, и магнитного поля нескольких Автономных эквивалентов отрезка проводника с током [1] (далее по тексту - Эквивалент), перемещающихся во вращательном движении поперек магнитно-силовых линий этого внешнего магнитного поля.
В технической и патентной литературе устройств, аналогичных предлагаемому генератору механической вращательной энергии, не обнаружено.
Целью генератора механической вращательной энергии (далее по тексту Генератор) является, при помещении Генератора во внешнее магнитное поле (1-ый вариант), получение механической вращательной энергии, которая может быть использована для получения электрической энергии, путем конструктивного объединения Генератора и генератора электрического тока - электрогенератора.
Указанная цель достигается тем, что используется сила, действующая на Автономный эквивалент отрезка проводника с током [1] (далее по тексту - Эквивалент), помещенный в магнитное поле внешнего пространства, в частности в магнитное поле Земли. В данном описании Эквивалентом названа (в соответствии с [1]) совокупность декларируемых в формуле изобретения полого тонкостенного цилиндрического тела из сверхпроводникового материала, вокруг стенки которого в продольном направлении намотана сверхпроводниковая обмотка, вводы которой подключены к сверхпроводниковому устройству импульсной накачки магнитного потока- Вводы этого устройства накачки магнитного потока, т.е. вводы Эквивалента, через коллекторные кольца и скользящие контакты подключены к источнику электропитания.
При этом Генератор выполнен (см. фиг.1) в виде изготовленного из немагнитного материала колеса, установленного осью-ступицей 1 на подшипниках немагнитной вилки 2, ось-ступица и обод 3 которого соединены между собой К спицами, расположенными на одинаковом угловом расстоянии =2 /К, где К=2, 3, 4... - число спиц, на каждой из которых, соосно, вплотную к ободу колеса, и на некотором расстоянии от оси-ступицы, установлен Эквивалент 5, а на оси-ступице, в качестве устройства подведения электропитания, размещен двухполюсный кольцевой коллектор 7 (см. фиг.4, на фиг.1 не показан), к каждому кольцу которого единообразно подсоединены вводы каждого Эквивалента, и к этим кольцам, через элементы передачи электроэнергии - скользящие контакты 8, например, через щетки или жидкометаллические токосъемные устройства [4, гл.18, с.236, рис.18.2; С.263, рис.18.12], и через замкнутые ключи (и/или врубные разъемы), подключен отключаемый источник электропитания (ОИЭП), предназначенный для предварительной (первоначальной) запитки до оптимального значения током сверхпроводниковой обмотки каждого Эквивалента, а к оси 6 оси-ступицы 1 непосредственно (или через узел механического соединения, или через электромагнитную муфту) присоединена механическая нагрузка - потребитель вращательной энергии, в частности, электрогенератор - например, сверхпроводниковый униполярный электрогенератор (СПУЭГ) [4, гл.18], или иного типа. Все сверхпроводниковые элементы до времен появления сверхпроводниковых материалов, не требующих охлаждения, помещены в криостаты, создающие и поддерживающие условия функционирования этих элементов в сверхпроводящем состоянии, а Генератор устанавливается во внешнем магнитном поле, например, в магнитном поле Земли, так, чтобы направление максимального значения вектора магнитной индукции внешнего магнитного поля было перпендикулярно плоскости вращения колеса.
Целью изобретения по 2-му варианту является исключение зависимости от магнитного поля внешнего пространства и создание самодостаточности системы Генератор - электрогенератор.
Указанная цель достигается тем, что в Генератор (см. фиг.1 и фиг.4), содержащий изготовленное из немагнитного материала колесо, установленное осью 6 оси-ступицы 1 на подшипниках неподвижной немагнитной вилки, с установленными на спицах 4 колеса, соосно с ними, эквивалентами отрезка проводника с током (далее Эквиваленты) 5, укрепленный на оси-ступице двухполюсный кольцевой электроколлектор 7, к каждому кольцу которого единообразно подсоединены вводы каждого Эквивалента, к кольцам электроколлектора через скользящие контакты 8 и через замкнутые ключи (и/или через размыкаемые разъемы) подключен отключаемый источник электропитания (ОИЭП) предварительной, первоначальной запитки Эквивалентов током, а к оси оси-ступицы присоединена механическая нагрузка - электрогенератор, например, сверхпроводниковый униполярный электрогенератор, в Генератор в плоскости вращения колеса и соосно с этим колесом, снаружи, установлен и укреплен на вышеупомянутой вилке индуктор 9 [4, гл.18] - сверхпроводниковая кольцевая катушка возбуждения магнитного поля, запитываемая от источника электропитания через устройство накачки магнитного потока [3, гл.Х1], например, через циклический трансформатор апериодического тока [4, гл.10, §10.4], создающая в плоскости вращения колеса Генератора поперечное магнитное поле, причем все сверхпроводниковые элементы Генератора до времен появления сверхпроводниковых материалов, не требующих охлаждения, помещены в криостаты, создающие и поддерживающие условия функционирования сверхпроводниковых элементов Генератора в сверхпроводящем состоянии.
Целью изобретения по п.3 является расширение конструктивно-компоновочных возможностей, заключающееся в том, что, в отличие от плоского расположения элементов Генератора (1-го и 2-го вариантов), в Генераторе 3-го варианта расположение его элементов приводит к возможности применения объемной компоновки, т.е. позволяет, увеличив длину Генератора вдоль его оси, уменьшить его диаметр, не ухудшая мощностных параметров. Такая возможность позволяет сконструировать Генератор так, чтобы его можно было поместить в удлиненное пространство ограниченного диаметра, например, в корпусе ракеты, что при плоской конструкции Генератора приводит к определенным трудностям. Указанная цель достигается тем, что изготовленное из немагнитного материала колесо, установлено осью-ступицей на подшипниках немагнитной вилки, ось-ступица и обод которого соединены между собой несколькими спицами, расположенными на одинаковом угловом расстоянии =2 /К, где К=2, 3, 4, ... - число спиц, на каждой из которых, вплотную к ободу колеса, и перпендикулярно этим спицам своей средней частью, установлено полое тонкостенное цилиндрическое тело из сверхпроводникового материала, вокруг стенки которого в продольном направлении намотана сверхпроводниковая обмотка, вводы которой подключены к сверхпроводниковому устройству импульсной накачки магнитного потока, а на оси оси-ступицы, в качестве устройства подведения электропитания, размещен двухкольцевой коллектор, к каждому кольцу которого единообразно подсоединены вводы вышеупомянутых сверхпроводниковых импульсных устройств накачки магнитного потока каждой вышеупомянутой обмотки (т.е. Эквиваленты), и к этим кольцам, через скользящие контакты, подключен источник электропитания, а к оси оси-ступицы непосредственно или через узел механического соединения, или через магнитную муфту, присоединена механическая нагрузка, причем для создания в плоскости вышеупомянутого колеса магнитного поля, вектор которого направлен перпендикулярно вышеупомянутым полым тонкостенным цилиндрическим телам из сверхпроводникового материала со сверхпроводниковыми обмотками (т.е. к Эквивалентам), снаружи колеса по одну и по другую сторону от пего параллельно его плоскости установлены подключенные к источнику электропитания через сверхпроводниковые устройства импульсной накачки магнитного потока сверхпроводниковые индукторы так, что оконечности вышеупомянутых полых тонкостенных сверхпроводниковых цилиндрических тел со сверхпроводниковыми обмотками (т.е. оконечности Эквивалентов) расположены с некоторым зазором между катушками индукторов, при этом указанные выше сверхпроводниковые элементы помещены в криостаты (или - в один общий криостат).
На фиг.1 изображен генератор механической вращательной энергии (Генератор).
На фиг.2 показаны обозначения размеров и некоторых величин, необходимых для описания работы Генератора.
На фиг.3 приведен рисунок [2, рис.156], иллюстрирующий результат взаимодействия магнитного поля внешнего пространства и циркулярного магнитного поля линейного тока, в нашем случае - тока Эквивалента [1].
На фиг.4 приведена упрощенная схема электро-механических соединений Генератора (системы Генератор-электрогенератор).
На фиг.1 и фиг.4 позициями обозначено:
1 - ось-ступица колеса Генератора;
2 - неподвижная немагнитная вилка (или корпус Генератора);
3 - обод колеса;
4 - спицы с установленными на них Эквивалентами;
5 - Эквиваленты (включающие в себя тонкостенное тело из сверхпроводникового материала, вокруг стенки которого в продольном направлении намотана сверхпроводниковая обмотка, вводы которой подключены к выходным выводам устройства импульсной накачки магнитного потока);
6 - ось (вал) оси-ступицы 1, к которой механически подсоединен ротор (якорь) электрогенератора;
7 - кольца электроколлектора, установленные через изолирующую прокладку на оси-ступице 1 Генератора,
8 - вводы электропитания, через скользящие контакты и кольца электроколлектора единообразно соединенные со вводами Эквивалентов;
9 - индуктор Генератора (включающий в себя последовательно соединенные кольцевую сверхпроводниковую катушку и устройство импульсной накачки магнитного потока).
На фиг.4 обозначено:
УНМП - устройство накачки магнитного потока;
БУ - блок управления;
СПУЭГ - сверхпроводниковый униполярный электрогенератор;
ДСВ - датчик скорости вращения оси (вала) Генератора;
ЭН - электропагрузка, например; сверхпроводниковый индуктивный накопитель электроэнергии (СПИНЭ) и/иди криогенная аппаратура, предназначенная для поддержания сверхпроводящего состояния сверхпроводниковых элементов и устройств Генератора;
ОИЭП - отключаемый источник электропитания, предназначенный для первоначальной (предварительной) запитки током Эквивалентов 5 и индукторов 9;
МН - механическая нагрузка.
Угловыми стрелками обозначены цепи сигналов управления, тонкими стрелками - цепи электропитания.
[Поскольку в предлагаемом Генераторе применен Эквивалент [1], то данную заявку можно отнести к разряду заявок «на применение». Однако Генераторов, подобных предлагаемому, не известно, поэтому данную заявку следует отнести к разряду заявок «на устройство»].
Работа Генератора основана на особых свойствах примененных в нем Эквивалентов [1]. Эквивалент - это электромагнитно-силовой элемент, представляющий собой полое тонкостенное протяженное тело, выполненное из сверхпроводникового материала, вокруг стенки которого в продольном направлении намотана сверхпроводниковая, замкнутая через внутренний источник электропитания, включающий в себя схему управления и защиты [4, гл.10, рис.10.2, рис.10.3] и устройство накачки магнитного потока [3, гл.Х1], или, например, циклический трансформатор апериодического тока [4, гл.10, §10.4), обмотка, по которой протекает незатухающий ток. Полое тонкостенное протяженное сверхпроводниковое тело («труба») в сверхпроводящем состоянии является «идеальным» диамагнитным экраном [11, с.72-75, 13, с.65, 66, 72-75], экранирующим части витков обмотки, расположенные в его полости как от магнитного поля наружной части обмотки, так и от магнитного поля внешнего пространства.
Предполагается, что до времен, когда появятся сверхпроводниковые материалы, не требующие охлаждения, каждый Эквивалент и иные сверхпроводниковые узлы заключены в криостат и приведены в сверхпроводящее состояние.
Токи витков обмотки (при ее запитке током) индуцируют в сверхпроводящей поверхности экрана суммарный ток, направление которого совпадает с продольным направлением тока в проводе обмотки. Токи обмотки и экрана генерируют циркулярные магнитные поля, которые снаружи обмотки циркулируют вокруг продольной оси Эквивалента в том же направлении и, складываясь, простираются в бесконечность. Магнитные поля, создаваемые обратными токами обмотки и экрана в полости экрана, практически полностью взаимно компенсируются так, что суммарное магнитное поле в полости экрана практически равно нулю. Можно сказать, что сверхпроводящий экран экранирует токи и поля, циркулирующие в его полости, то есть они никак не проявляют себя снаружи Эквивалента. Наружные поля также практически не проникают в полость экрана [11, с.72-75; 13] и не взаимодействуют с полями полости, тем более, что суммарное значение полей токов обмотки и экрана в полости экрана равно нулю.
Таким образом, Эквивалент представляет собой как бы отрезок проводника, в поверхности которого ток обмотки и ток экрана протекают в одном и том же продольном направлении от одного конца Эквивалента к другому его концу. А как известно, [2, §76, §84], на отрезок проводника массы m, длины l, с продольным поверхностным током I, помещенный в магнитное поле внешнего пространства перпендикулярно магнитно-силовым линиям этого поля (т.е. перпендикулярно к вектору магнитной индукции В поля), действует (движущая) сила Ампера FA=B·l·I или m·а = B·l·I (т.к. FA=m·а), направление которой определяется правилом «левой руки» [2, §76, рис.111]. Результат взаимодействия магнитного поля внешнего пространства и циркулярного магнитного поля проводника (Эквивалента) проиллюстрирован рисунком [2, рис.156], представленным на фиг.3.
Следовательно, с началом запитки Эквивалента, помещенного в магнитное поле, током dI от внешнего источника электропитания появится действующая на Эквивалент движущая сила, направленная перпендикулярно к продольной оси Эквивалента
dFA=m·da=B·l·dI, где В нормальная составляющая магнитного поля внешнего пространства.
В отсутствие поля тяготения отдельный (свободный) Эквивалент под действием силы dFA начнет перемещаться в пространстве внешнего магнитного поля с ускорением
da=dF A/m=B·(l/m)·dI.
А в Генераторе под действием на Эквиваленты силы dFA колесо начнет вращаться с возрастающей скоростью.
В Генераторе процесс запитки каждого Эквивалента током dI (до некоторого значения I o) производится в соответствии с формулой [3, гл.Х1, (11.3); 4, ф-ла (10-1)]
u=L·dI/dt или dI=(u/L)·dt, или dI/dt=u/L
в течение времени То, пока полный ток Эквивалента (Io=I э+Iоб, [1]) не достигнет значения Io=(uo/L)·T o, определяемого известными ограничивающими факторами (критический ток и критическая напряженность поля применяемых сверхпроводниковых материалов);
здесь L - индуктивность Эквивалента.
По прошествии времени Тo внешний источник электропитания первоначальной запитки отключается с одновременным замыканием обмотки каждого Эквивалента на внутренний источник питания, необходимый для компенсации резистивных потерь [3, с.187], а также для осуществления требуемых корректировок под управлением системы автоматического регулирования. Внутренним источником электропитания могут служить вышеупомянутые униполярный генератор, топологический генератор, а также предварительно запитанный электроэнергией сверхпроводниковый индуктивный накопитель электроэнергии [13, с.21-23] (далее, в рабочем режиме, питаемый электрогенератором).
Формула, отображающая силовое взаимодействие прямолинейного тока Эквивалента и магнитного поля внешнего пространства, приобретает классический вид FA=m·а=B·l·I o.
При вращательном движении Эквивалента в Генераторе (фиг.1, фиг.2) элементарная механическая работа, совершаемая током Iо Эквивалента, помещенного во внешнее магнитное поле с индукцией В, описывается формулой [2, §84]
A=B·I·dS=B·l·I·r·d ,
где dS=l·r·d - площадь, перекрываемая Эквивалентом при его вращательном движении под действием силы FA от исходного положения до положения отмеченного углом (фиг.2),
d - приращение угола поворота Эквивалента при перемещении во вращательном движении поперек магнитно-силовых линий внешнего магнитного поля с нормальной к плоскости вращения Эквивалента составляющей индукции В, под действием силы dF A=m·da=B·l·dI,
l - длина Эквивалента,
r - расстояние от оси Генератора до середины Эквивалента (плечо).
Поскольку FA=m·a=B·l·I, то А=В·l·I·r·d =FA·r·d =m·а ·r·d , здесь а - тангенциальное (линейное) ускорение средней точки Эквивалента,
r·d - путь, пройденный этой точкой по дуге окружности радиуса r при повороте Эквивалента на угол d (в радианах).
Если каждый Эквивалент Генератора выполнить, например, в соответствии со следующими размерами:
- радиус экрана rэ=l/20=0,05·l, где l длина экрана ( длина Эквивалента), диаметр экрана (% диаметр Эквивалента) dэ=l/10=0,1·l,
- толщина стенки экрана bэ=0,01 dэ =0,02 rэ=0,001·l,
то число витков, которое можно уложить в один слой вплотную (с некоторым зазором от поверхности экрана, приблизительно равным 50·10 -6 м) на внутренней поверхности экрана, наматывая обмотку вокруг его стенки в продольном направлении сверхпроводниковым проводом [7, с.182, нижний провод] с диаметром d пр=400·10-6 м (r пр=200·10-6 м),
будет
w=2 [rэ-(bэ+r пр+50·10-6)]/d пр=2 ·[0,05·l-(0,001·l+250·10 -6)]/400·10-6
Приняв для определенности, что длина Эквивалента l=1 м, найдем число витков обмотки w=6,28[0,05-(0,001+250·10-6 )]/400·10-6=6,28·48,75·10 -3/400·10-6=765 750 вит.
В [1] приведена формула для оценки индуктивности Эквивалента, полученная с использованием формул [12, гл.10],
L=2·10-7·l·w[ln(2l/r об)+ln(2l/rэ)+2ln(2l/(r об-rэ))-4],
где l - длина Эквивалента ( длина экрана),
w - число витков обмотки,
r об - радиус наружного слоя обмотки (по осям провода),
rэ - радиус наружной поверхности экрана,
(rоб-rэ) - расстояние между поверхностью экрана и наружным слоем обмотки по осям провода,
ln - натуральный логарифм.
В процессе первоначальной запитки Эквивалента к моменту То средняя точка Эквивалента приобретет тангенциальную скорость o .
При этом приращение ускорения средней точки Эквивалента будет
da=(B·l/m)·dI=(B·l/m)·(dI/dt)·dt=(B·l/m)·(u/L)·dt, т.к. (dI/dt) u/L.
Интегрирование дает a o =(В·l/m)·(u/L)·To .
А поскольку ao (B·l/m)·To(dI/dt) и ao =d /dt, то d /dt=(В·l/m)·To·(dI/dt) или d =(B·l/m)·То·dI. И интегрирование дает выражение для скорости средней точки Эквивалента, приобретенной к моменту времени То:
o =(B·l/m)·Io·T o или o =(B·l/m)·(u/L)·(To )2, т.к. Io=(u/L)·T o;
или o =(B·l/m)·(L/u)·(Io )2, т.к. To=(L/u)·I o.
Таким образом,
аo =(В·l/m)·Io, a o =(В·l/m)·(u/L)·To , aо = o /To;
o =(B·l/m)·Io·T o, o =(B·l/m)·(u/L)·(To )2, o =(B·l/m)·(L/u)·(Io )2,
o =ao ·To.
[В вышеприведенных формулах u - некоторое, непосредственно не измеряемое напряжение; далее будет понятно, что u=w·Rэ·u об.]
В соответствии с [1], полный ток экрана I э, выраженный через полный ток обмотки I об, есть Iэ=Iоб ·rэ/(rоб-r э).
Полный ток Эквивалента
I o=Iэ+Iоб=I об·[rэ/(rоб -rэ)+1]=Iоб·R э, где Rэ=[rэ /(rоб-rэ)]+1,
откуда
Iэ=Iоб ·(Rэ-1), а Io =Iоб·Rэ, причем полный ток в сечении наружного слоя обмотки I об=iоб·w, где i об - ток, протекающий в проводе обмотки с числом витков w. Поэтому Iэ=iоб ·w·(Rэ-1), Io =iоб·w·Rэ .
Поскольку скорость нарастания тока в обмотке di об/dt=uоб/L, то напряжение внешнего источника питания, приложенное к обмотке, будет u об=L·diоб/dt.
В [4, гл.10, с.101] отмечено, что обычно принимается diоб /dt 1 А/с, при этом uоб=L·di об/dt. (Скорость нарастания тока в проводе обмотки при некоторых условиях может достигать существенно больших значений [3, с.217, с.223], вплоть до 600 А/с [7, с.181]).
К моменту То отключения внешнего источника питания и замыкания обмотки на внутренний источник питания, ток в проводе обмотки будет
iоб=(u об/L)·To=(di об/dt)·To.
Так как полный ток в сечении наружного слоя обмотки есть
I об=iоб·w=(uоб /L)·То·w, и в наружной поверхности экрана
Iэ=Iоб ·(Rэ-1)=iоб·w·(R э-1)=w·(Rэ-1)·(u об/L)·To, то полный ток Эквивалента (в его сечении) будет Iо=I э+Iоб=iоб·w·R э
или Iо=(u об·w/L)·Rэ·T o, где Rэ=[rоб /(rоб-rэ)], откуда время первоначальной запитки можно определить как T o=[(L/uоб·w)/R э]·Io.
Таким образом, для тангенциальной скорости средней точки Эквивалента к моменту То можно записать
o =(B·l/m)·Io·T o или o =[(B·l/m)·(L/uоб·w)/R э]·(Io)2 , или
o =(B·l/m)·(uоб·w/L)·R э·(To)2 =(B·l·w/m)·Rэ·(T o)2·(diоб /dt).
Следует отметить, что в последнем выражении величины, стоящие в знаменателе, четко указывают на то, что инерционность Эквивалента характеризуется инерционностью массы m, и инерционностью индуктивности L. Чем больше m и L, тем большее время, необходимо для достижения заданной скорости вращения Генератора.
Для тангенциального ускорения средней точки Эквивалента можно записать
ao = о /To, ao =(В·I/m)·Io, или
аo =(B·l·w/m)·Rэ ·(uоб/L)·To =(В·l·w/m)·Rэ·(di об/dt)·To.
Ранее было показано, что элементарная механическая работа, соответствующая току Iо Эквивалента, помещенного во внешнее магнитное поле, описывается формулой [2, §84; 6, гл.1.1-1.4, конкретно: §1.1.5, §1.3.1]:
A=B·l·Io·r·d =FA·r·d =m·a ·r·d .
Механическая мощность (мгновениая мощность) [6, гл.1.1-1.4; конкретно: §1.3.1] на валу Генератора, соответствующая одному Эквиваленту, т.е. элементарная работа, совершаемая в единицу времени одним Эквивалентом Генератора, равна:
N 1= A/dt=FA·r·(d /dt)=FA·r· =FA· , где
(d /dt)= - угловая скорость поворота Эквивалента (радиан/с),
r· = - тангенциальная скорость средней точки Эквивалента, выраженная через плечо r и угловую скорость ;
используя FA=B·l·I=B·l·(i об·w·Rэ), i об=(uоб/L)·T,
o =(B·l·w/mL)·Rэ ·T2·uоб , uоб/L=diоб/dt, получим
N1=[(B·l·w) 2/mL]·(Rэ)2 ·T2·(uоб /L)·uоб·T или
N 1=[(B·l·w)2/mL]·(R э)2·T2 ·(diоб/dt)2·L·T - механическая мгновенная мощность на валу Генератора, соответствующая одному Эквиваленту.
NK=К·N 1 - мощность, отдаваемая механической нагрузке, несколькими (К) Эквивалентами.
Для получения наибольшей мощности в магнитном поле Земли Генератор следует устанавливать так, чтобы вектор магнитной индукции внешнею поля был параллелен оси Генератора. Эквиваленты Генератора должны запитываться током так, чтобы ток в наружной поверхности каждого Эквивалента, т.е. в наружной поверхности экрана и наружной части витков обмотки, протекал в одинаковом направлении либо от оси к ободу, либо, наоборот, от обода к оси. От направления этого тока зависит направление вращения колеса Генератора.
При расположении Генератора в окрестности одного из магнитных полюсов Земли, где индукция вертикальной составляющей магнитного поля у поверхности Земли наибольшая и составляет около 70·10-6 Т [5, с.43], плоскость колеса Генератора должна быть перпендикулярна к магнитной оси Земли.
Магнитно-силовые линии магнитного поля Земли, выходя из Южного магнитного полюса, огибают Землю и входят в нее в окрестности Северного магнитного полюса [5].
Однако в приведенных выше формулах не учтен один существенный факт.
При перемещении в магнитном поле проводников со скоростью в них наводится эдс электромагнитной индукции =-В·l· [2, §142].
При запитке каждого Эквивалента током I от внешнего источника накачки тока напряжением u, колесо Генератора под действием силы FA=m·а=В·l·I начинает вращаться с возрастающей скоростью так, что тангенциальная скорость средней точки каждого Эквивалента будет
=f(uоб=const, T)=(В·l/m)·(w/L)·R э·T2·uоб .
Но с возрастанием скорости , в каждом проводнике обмотки Эквивалента, движущегося в магнитном поле, возникает возрастающая эдс электромагнитной индукции (эдс э.-м. индукции)
=-В·l· , которая приводит к уменьшению напряжения u об на величину u =- w=В·l· ·w. Если не принять мер коррекции, то работа Генератора будет происходить соответственно формуле
= (uоб=const, T, u = ar)=(В·l/m)·(w/L)·Rэ ·T2·(uоб -u ) или
=(В·l/m)·(w/L)·Rэ ·Т2·(uоб -В·l·w· ), откуда
=uоб/{[m·L/(B·l·w·R э·T2)]+B·l·w}. При Т lim =uоб/(B·l·w).
Используя некоторые конкретные значения входящих в формулы величин: B=30·10-6 Т, l=1 м, m=100 кг, (diоб/dt)=1 А/с, L=3,2·10 -3 Гн, uоб=L·(di об/dt)=3,2·10-3 В, R э=201, w=750 вит., оценим, как изменяется тангенциальная скорость средней точки Эквивалента в функции от времени, если не применять мер коррекции (см. Табл.1).
Таблица 1 | |||||||
T, с | 0 | 0,1 | 0,2 | 0,5 | |||
, м/c | 0 | 0,451·10-3 | 1,786·10-3 | 10,474·10 -3 | |||
Табл.1 (продолжение) | |||||||
Т, с | 1 | 2 | 5 | 10 | |||
, м/с | 34,31·10 -3 | 79,62·10 -3 | 126,3·10-3 | 137,89·10-3 | |||
Табл.1 (продолжение) | |||||||
T, с | 20 | 50 | 100 | ||||
, м/с | 141,1·10 -3 | 142,0·10 -3 | 142,178·10 -3 | 142,(2)·10-3 |
Данные, приведенные в таблице, отображают неутешительный результат: колесо Генератора (если не принять никаких мер коррекции) вращается очень медленно, вложенные энергетические затраты никак не оправдываются,
Для того чтобы Генератор работал эффективно при заданной, более высокой, тангенциальной скорости вращения , напряжение uип источника питания, питающего обмотку не должно быть постоянной величиной, а должно непрерывно корректироваться при помощи системы автоматического регулирования на величину uкорр=B·l· ·w так, чтобы возникшая в Эквиваленте эдс э.-м. индукции - w=B·l· ·w u компенсировалась добавочным к uоб напряжением uкорр=B·l· ·w. В этом случае формула для тангенциальной скорости примет вид
v =(B·l/m)·(w/L)·Rэ ·T2·(uоб -u + корр)=(B·l/m)·(w/L)·R э·T2·uоб ,
т.е. прежний вид, и все ранее приведенные формулы останутся в силе.
Формула, характеризующая выходную мощность Генератора, останется прежней
NK=K·(F A· )=К·m·a · =К·m·(а )2·Т=К·m·( )2/T=К·(В·l·I) 2·T/m.
При этом, т.к. напряжение u =- w=В·l· ·w, и, поскольку без принятия мер коррекции =(B·l/m)·(w/L)·Rэ ·T2·(uоб -B·l·w· ), то u =[(B·l·w)2/(m·L)]·R э·Т2·uоб . Для полной компенсации влияния u точно так же должно изменяться напряжение коррекции
uкорр=[(В·l·w) 2/(m·L)]·Rэ·Т 2·uоб. Тогда, как и ранее, будет =[(B·l·w)/(m·L)]·R э·T2·(u об-u + корр)=[(B·l·w)/(m·L)]·R э·T2·uоб .
Принцип компенсации влияния эдс э.-м. индукции должен применяться как при начальной запитке Эквивалентов током, так и в рабочем режиме, т.е. после отключения внешнего источника электропитания и замыкания обмоток Эквивалентов через внутренние источники питания (например, как показано в [1], через систему накачки магнитного потока [3, гл.Х1; 4, гл.10]), с применением системы автоматического регулирования, служащие как для компенсации влияния эдс э.-м. индукции, так и для компенсации иных возможных потерь и удержания скорости вращения колеса Генератора в заданных пределах при изменяющихся электрической и механической нагрузках.
Мощность, развиваемая источником питания для получения механической мощности N1, есть Nип =iип·uип=(u об+uкорр)2·Т/L,
[т.к. uип/L=iип /T, то iип=uип·T/L, a uип=(uоб+u корр),
поэтому Nип=i ип·uип=(uоб +uкорр)2·T/L]; а поскольку
uкорр=[(B·l·w) 2/m·L)·Rэ·u об·T2=[(B·l·w) 2/m·L)·Rэ·L·(di об/dt)·T2, то
N ип={1+[(B·l·w)2/mL]·R э·T2}2 ·(uоб/L)·uоб ·T=
={1+[(B·l·w)2/mL]·R э·T2}2 ·(diоб/dt)2·L·T;
iип=(uоб+u корр)·T/L - ток, посылаемый в обмотку источником питания, причем часть тока iкорр=u корр·T/L направлена противоположно току i эми=u ·T/L, создаваемому в витках обмотки напряжением э.-м. индукции u =B·l·w· .
Таким образом, механическая мощность на валу Генератора, создаваемая одним Эквивалентом, есть
N 1=[(B·l·w)2/mL]·(R э)2·(uоб /L)·uоб·T3 или
N1=[(B·l·w) 2/mL]·(Rэ)2 ·T2·(diоб /dt)2·L·Т
при затратах мощности источником питания
Nип={1+[(B·l·w) 2/mL]·Rэ·T 2}2·(uоб /L)·uоб·T или
N ип={1+[(B·l·w)2/mL]·R э·T2}2 ·(diоб/dt)2·L·T;
N1=(N1-N ип) - полезная (избыточная) мощность, отдаваемая одним Эквивалентом;
NK=K·(N1 -Nип) - полезная мощность, отдаваемая Генератором, где K число используемых Эквивалентов;
N 1/Nип - отношение получаемой механической мощности к мощности, расходуемой источником электропитания (эффективность преобразования Генератора);
n= /(2 ·r) - число оборотов колеса Генератора в единицу времени, (1/с), где r - плечо силы FA.
Время To, при котором избыточная мощность N1 принимает максимальное значение, определяется следующим образом:
N1=(N1-N u)=
=[(B·l·w)2/mL]·(R э)2·(uоб ·/L)·uоб·T 3-{1+[(B·l·w)2/mL]·R э·T2}2 ·(uоб/L)·uоб ·T=
={[(B·l·w)2/mL]·(R э)2·T3 -2[(B·l·w)2/mL]·R э·T3-[(B·l·w) 4/(mL)2]·(Rэ )2·T5-T}·
·(uоб/L)·u об={[(B·l·w)2/mL]·[(R э)2-2·Rэ ]·T3-[(B·l·w) 4/(mL)2]·(Rэ )2·T5-T}·
·(uоб/L)·u об.
Условие экстремума: d(N1 -Nип)/d(T)=0; (uоб /L)·uоб=(diоб /dt)2·L 0;
5[(B·l·w)4/mL) 2]·(Rэ)2 ·T4-3·[(B·l·w) 2/mL]·[(Rэ)2 -2Rэ]·T2+1=0 или
T4-{3·(mL)·(R э-2)/[5·[B·l·w)2·R э}·T2+(mL)2 /[5·[B·l·w)4·(R э)2]=0. Поэтому
T o=±[(m·L/10·Rэ)/(B·l·w) 2]0,5·{3·(R э-2)±[9·(Rэ-2) 2-20]0,5}0,5 .
Анализ полученных выше формул приводит к следующему.
Поскольку To=±[(m·L/10·R э)/(B·l·w)2] 0,5·{3·(Rэ-2)±[9·(R э-2)2-20]0,5 }0,5, то квадрат времени выхода Генератора на оптимальный режим работы пропорционален массе, соответствующей одному Эквиваленту, т.е. (Тo) 2m. (Следует отметить, что масса m включает в себя не только массу Эквивалента, но и соответствующую долю массы элементов вращающегося колеса Генератора и других вращающихся элементов, в частности, вращающихся элементов электрогенератора).
Из формулы для То следует (на первый взгляд), что при заданном значении величины [mL/(B·l·w) 2] время То зависит только от коэффициента Rэ. Однако в формулу входит величина L (индуктивность Эквивалента), которая также зависит от R э.
Ранее была приведена формула оценки индуктивности Эквивалента [1]:
L=2·10-7·l·w·{ln(2l/r об)+ln(2l/rэ)+2ln[2l/(r об-rэ)]-4}.
С учетом того, что
Rэ=[rэ/(r об-rэ)]+1=[rоб /(rоб-rэ)] - коэффициент, показывающий, во сколько раз радиус наружной части обмотки r об больше "зазора" (rоб -rэ) между наружной поверхностью экрана и центрами проводов наружной части однослойной обмотки Эквивалента;
[rэ(rоб-r э)]=Rэ-1;
(r об-rэ)=rэ/(R э-1);
rоб=r э·Rэ/(Rэ -1);
для индуктивности L можно записать
L=2·10 -7·l·w·{4ln(2l/rэ)+3ln(R э-1)-ln(Rэ)-4}.
Например, при l=1 м, rэ=0,05 м, w=750 вит. для R э=201 имеем Rэ-1=200,
(r об-rэ)=rэ/(R э-1)=0,05/200=250·10-6 м.
4ln(2l/rэ)=4ln40=4·3,6888=14,7552,
3ln(Rэ-1)=3ln200=15,9099,
ln(R э)=ln201=4,6052, поэтому
L=2·10 -7·1·750·{14,7552+15,9099-4,6052-4}=3,158985·10 -3 Гн.
В [1] для обмотки выбран провод, радиус которого rпр=200·10-6 м (при радиусе сверхпроводниковой жилы rж =125·10-6 м), поэтому минимальный зазор между экраном и центрами проводов наружной части обмотки может составлять (rоб-r э)мин=200·10 -6 м. Следовательно, минимально возможный наружный радиус обмотки (при rэ=0,05 м) может быть r об=rэ+rпр=0,05+200·10 -6=0,050200 м. Минимальному зазору (rоб -rэ)мин=200·10 -6 м соответствует максимально возможное значение коэффициента
Rэ макс=[rэ/(r об-rэ)мин]+1=[0,05/(200·10 -6)]+1=251.
Поэтому для Rэ макс =251
L=2·10-7·1·750·{4ln40+3ln250-ln251-4}=3,26913·10 -3 Гн.
Другим значениям Rэ соответствуют другие значения L.
Ниже (табл.2) приведены результаты оценочных расчетов для заданных значений: В=30·10 -6 Т, l=1 м, r=0,05 м, w=750 вит., m=100 кг, di об/dt=1 А/с и ряда значений коэффициентов R э (от Rэ макс=251 до R э мин=3,4907119); при этом оценены:
(r об-rэ)=rэ/(R э-1) - значение величины зазора между поверхностью экрана и наружным слоем обмотки (по центрам проводов);
L=2·10 -7·1·750·{4·ln40+3·ln(R э-1)-ln(Rэ)-4} - индуктивность Эквивалента;
To=±[(m·L/10·R э)/(B·l·w)2] 0,5·{3·(Rэ-2)±[9·(R э-2)2-20]0,5 }0,5 - момент времени выхода Генератора на оптимальный режим работы (когда избыточная мощность Генератора N1=(N1-N ип) - максимальна); эта формула дает два положительных корня, соответствующих двум максимумам величины N1; знак "минус" в выражении, заключенном в фигурные скобки, дает корень, значение которого много меньше корня, соответствующего знаку "плюс"; первому корню соответствует момент времени первого небольшого отрицательного максимума избыточной мощности
N1=(N1-N ип)мин, имеющий место в самом начале разгона колеса Генератора; второму корню (знак "плюс") соответствует момент времени второго положительного (по модулю много большего, чем первый) максимума избыточной мощности N1=(N1-N ип)макс; ниже будут оценены величины, соответствующие только второму максимуму;
N 1=[(B·l·w)2/mL]·(R э)2·Т2 ·(diоб/dt)2·L·Т - получаемая механическая мощность;
Nип ={1+[(B·l·w)2/mL]·R эT2}2·{di об/dt}2·L·T - затрачиваемая электрическая мощность;
N1=(N1-N ип) - полезная (избыточная) мощность, отдаваемая одним Эквивалентом;
N1/N ип - отношение получаемой механической мощности к мощности, расходуемой источником электропитания (эффективность Генератора);
uоб=L·(diоб /dt) - результирующее напряжение, приложенное к обмотке;
iоб=(uоб/L)·Т о=(diоб/dt)·Т о - ток в обмотке Эквивалента к моменту времени Т о;
Iоб=iоб ·w=(uоб/L)·w·T o=(diоб/dt)·w·Т о=(diоб/dt)·w·T o - полный (суммарный) ток в сечении наружной части обмотки,
Iэ=Iоб·(R э-1)=iоб·w·(R э-1)=w·(Rэ-1)·(u об/L)·То=w·(R э-1)·(diоб/dt)·T o - полный ток в сечении наружной поверхности экрана;
Io=Iэ+I об=iоб·w·R э=w·(uоб/L)·R э·Тo=w·(di об/dt)·Rэ·T o - полный (суммарный) ток в сечении наружной поверхности Эквивалента;
FA=B·l·I o=(В·l·w)·iоб·R э=(B·l·w)·(uоб/L)·R э·To=(B·l·w)·R э·To·(di об/dt) - движущая сила, приложенная к средней точке Эквивалента перпендикулярно к его оси;
аo =FA/m=(B·l·w/m)·R э·(uоб/L)·T o=(В·l·w/m)·Rэ·(di об/dl)·To - линейное (тангенциальное) ускорение средней точки Эквивалента к моменту времени T o;
o =ao ·Тo=(В·l·w/m)·(u об/L)·Rэ·(T o)2=(В·l·w/m)·R э·(To)2 ·(diоб/dt) - линейная (тангенциальная) скорость средней точки Эквивалента к моменту времени T o;
n= /(2 ·r) - число оборотов колеса Генератора в единицу времени, где r - расстояние от оси колеса до средней точки Эквивалента (плечо);
uкорр=(B·l·w)· =[(В·l·w)2/m·L)]·R э·(Тo)2 ·L·(diоб/dt) - напряжение, выдаваемое источником электропитания дополнительно к заданному значению uоб, компенсирующее напряжение
u =(В·l·w)· =[(В·l·w)2/m·L)]·R э·(Тo)2 ·L·(diоб/dt); u - напряжение, возникающее в обмотке под влиянием э.-м. индукции при скорости вращения Эквивалента во внешнем магнитном поле;
uип=(uоб+u корр) - напряжение источника электропитания, приложенное к обмотке Эквивалента;
iип=(u об+uкорр)·T/L - ток, посылаемый в обмотку источником питания, причем часть тока i корр=uкорр·Т/L направлена противоположно току iэми=u ·T/L, создаваемому в витках обмотки напряжением э.-м. индукции u =В·l·w· . При этом мощность, развиваемая источником питания для получения механической мощности N1, есть
Nип=iип ·uип=(uоб+u корр)2·T/L={1+[(B·l·w) 2/mL]·Rэ·T 2}2·(uоб /L)·uоб·T или N ип={1+[(B·l·w)2/mL]·R э·T2}2 ·(diоб/dt)2·L·T.
Результаты расчетов сведены в таблицу 2. B=30·10 -6 Т, l=1 м, r=0,05 м, w=750 вит., m=100 кг, di об/dt=1 А/с;
Табл.2 | |||
Rэ | 251 | 201 | 151 |
(r об-rэ), м | 200·10 -6 | 250·10-6 | 333,(3)·10-6 |
L, Гн | 3,26913·10 -3 | 3,158985·10-3 | 3,1155·10-3 |
(То) -, с | 0,0581124 | 0,0721323 | 0,0955042 |
(Т о)+, с | 19,60514 | 19,252729 | 19,08781 |
N1, Вт | 2403,3792 | 1459,5994 | 802,76275 |
Nип, Вт | 1449,738 | 881,6168 | 485,95796 |
N1, Вт | 952,8129 | 577,9826 | 316,80479 |
N2, Вт | 1905,6258 | 1155,9652 | 633,60958 |
N1/N ип | 1,6578024 | 1,6555939 | 1,6519181 |
u об, В | 3,26913·10 -3 | 3,158985·10-3 | 3,1155·10-3 |
iоб, А | 19,60514 | 19,252729 | 19,08781 |
Iоб, А | 14703,855 | 14439,543 | 14315,857 |
Iэ, А | 3,6759637·106 | 2,88779086·10 6 | 2,1473784·106 |
Iо, А | 3,6906675·106 | 2,9023481·106 | 2,1616944·10 6 |
FA, Н | 110,72002 | 87,070443 | 64,850832 |
а о , м/с2 | 1,1072002 | 0,8707044 | 0,6485083 |
o , м/с | 21,706814 | 16,763431 | 12,378603 |
n, 1/с | 3,4564987 | 2,6693361 | 1,9725482 |
u корр, В | 0,4884033 | 0,3771771 | 0,2785185 |
uип, В | 0,4916724 | 0,380336 | 0,281634 |
iип, В | 2948,5847 | 2317,9926 | 1725,4938 |
Табл.2 (продолжение) | |||
Rэ | 101 | 51 | 21 |
(rоб-rэ ), м | 500·10-6 | 1·10-3 | 2,5·10-3 |
L, Гн | 2,99469·10-3 | 2,890275·10-3 | 2,50467·10-3 |
(То) -, с | 0,140449 | 0,2760043 | 0,636036 |
(Т о)+, с | 18,651492 | 18,139499 | 16,375723 |
N1, Вт | 335,08 | 78,592521 | 9,2940399 |
Nип, Вт | 203,7462 | 48,430257 | 6,2887204 |
N1, Вт | 132,08678 | 28,038254 | 3,5153131 |
N2, Вт | 262,6667 | 60,324528 | 5,830639 |
N1/N ип | 1,644595 | 1,6227979 | 1,4635791 |
u об, В | 2,99469·10 -3 | 2,890275·10-3 | 2,50467·10-3 |
iоб, А | 18,651492 | 18,139499 | 16,375723 |
Iоб, А | 13988,619 | 13604,624 | 12281,792 |
Iэ, А | 1,3988619·106 | 680,2312·10 6 | 245,63584·106 |
Iо, А | 1,4128505·106 | 693,83582·106 | 257,91763·10 6 |
FA, Н | 42,385515 | 20,815074 | 7,7375289 |
а о , м/с2 | 0,4238551 | 0,2081507 | 0,0773752 |
o , м/с | 7,905530 | 3,7757494 | 1,267048 |
n, 1/с | 1,2588423 | 0,6012339 | 0,2017635 |
u корр, В | 0,17787442 | 0,08o9543 | 0,0285091 |
uип, В | 0,18086911 | 0,0878445 | 0,0310137 |
iип, А | 1126,4867 | 551,3161 | 202,7699 |
Табл.2 (продолжение) | |||
Rэ | 11 | 6 | 3,4907119 |
(rоб-rэ), м | 5·10-3 | 10·10 -3 | 20,07458·10-3 |
L, Гн | 2,289765·10 -3 | 2,17272·10-3 | 1,858179·10-3 |
(То) -, с | 1,2383405 | 2,4866757 | 8,1181471 |
(Т о)+, с | 14,849387 | 12,864219 | 8,1181471 |
N1, Вт | 2,0057462 | 0,3879875 | 33,003785·10 -3 |
Nип , Вт | 1,3765211 | 0,3068844 | 39,920361·10-3 |
N1, Вт | 0,6292251 | 0,0811031 | -6,91657610 -3 |
N2, Вт | 1,2584502 | 0,162062 | -13,83315·10 -3 |
N1 /Nип | 1,4573035 | 1,2642789 | 0,8267406 |
uоб, В | 2,289765·10 -3 | 2,172720·10-3 | 1,858179·10-3 |
iоб, А | 14,849387 | 12,864219 | 8,1181471 |
Iоб, А | 11137,04 | 9648,1642 | 6088,6103 |
Iэ, А | 111,3704·103 | 48,24082·10 3 | 15,164974·103 |
Iо, А | 122,50744·103 | 57,88899·103 | 2U53584·10 3 |
FA, Н | 3,6752232 | 1,7366695 | 0,6376075 |
а о , м/с2 | 0,0367522 | 0,173667 | 0,063761 |
o , м/с | 0,5457476 | 0,2234077 | 0,0517613 |
n, 1/с | 0,095835 | 0,0355743 | 0,0082422 |
u корр, В | 0,01279321 | 0,0050266 | 0,00116461 |
uип, В | 0,01469086 | 0,0071993 | 0,0030227 |
iип, А | 94,48218 | 42,6255 | 13,2057 |
Для определенности оценим динамику изменения различных величин в процессе первоначальной запитки Эквивалентов, соответствующем описанному ранее подходу, использующему коррекцию (компенсацию) влияния электромагнитной индукции. При расчетах воспользуемся следующими исходными параметрами Эквивалента:
l=1 м длина; m=100 кг - масса;
Rэ =rэ·/[(rоб-r э)+1]=201; rэ=0,05·l=0,05 м - радиус экрана;
(rоб-r э)=250·10-6 м - расстояние от поверхности экрана до наружного слоя витков обмотки (но центрам провода);
w=750 вит. - число витков обулотки, намотанной вокруг стенки экрана Эквивалента проводом с диаметром d пр=400·10-6 м (d ж=250·10-6 м - диаметр сверхнроводниковой жилы) [7, с.181];
L=3,158985·103 Гн - расчетная индуктивность Эквивалента (при R э=201);
В=30·10-6 Т; 60·10 -6 Т - индукция (плотность магнитного потока) внешнего магнитного поля (В=30·10-6 Т - горизонтальная составляющая магнитного поля Земли в окрестности магнитного экватора, B=60·10-6 Т - вертикальная составляющая магнитного поля Земли в окрестности магнитных полюсов [5, с.43]);
для В=30·10-6 Т время T o=19,252729 с; для В=60·10-6 Т время Тo=9,6263653 с;
(di об/dt)=2А/с; 4А/с; 8А/с; 16А/с - скорость возрастания тока в проводе обмотки в процессе запитки.
Результаты расчетов сведены в таблицы 3...6.
B=30·10-6 T; (diоб/dt)=(uоб /L)=2A/c; L=3,158985·10-3 Гн; w=750 вит.; l=1 м; m=100 кг, uоб=L·(di об/dt)=6,31797·10-3 B; r э=0,05 м; (rоб-rэ )=250·10-6 м; Rэ =201;
Таблица 3 | ||||
Т, с | 1 | 2 | 5 | 10 |
N 1, Вт | 0,81812024 | 6,5449616 | 102,26503 | 8181,2024 |
Nип, Вт | 0,02208753 | 0,13235095 | 15,177918 | 139,37649 |
N1, Вт | 0,7958327 | 6,4126107 | 97,08712 | 678,74375 |
NK, Вт | 1,5916654 | 12,825221 | 194,17424 | 1357,4875 |
(N1 /Nип) | 36,70758 | 49,451546 | 19,750222 | 5,8698582 |
iоб, A | 2 | 4 | 10 | 20 |
Iоб, А | 1500 | 3000 | 7500 | 15000 |
I э, А | 0,3·106 | 0,6·106 | 1,5·106 | 3·10 6 |
Io, А | 0,3015·106 | 0,603·106 | 1,5075·106 | 3,015·10 6 |
FA, Н | 9,045 | 18,09 | 45,225 | 90,45 |
а , м/с2 | 0,09045 | 0,1809 | 0,45225 | 0,9045 |
, м/с | 0,09045 | 0,3618 | 2,26125 | 9,045 |
n, 1/с | 0,0144028 | 0,0576114 | 0,3600716 | 1,4402866 |
uкорр , В | 0,00203525 | 0,0081405 | 0,050878125 | 0,2035125 |
uип, В | 0,0083531 | 0,0144584 | 0,057196 | 0,2098304 |
i ип, А | 2,6442354 | 9,1538263 | 90,529078 | 664,2336 |
Nип=u ип·iип (контроль) | 0,0220875 | 0,1323496 | 5,1779011 | 139,3764 |
Таблица 3 (продолжение) | ||||
Т, с | 15 | 18 | 19 | 19,2 |
N1, Вт | 2761,1556 | 4771,2771 | 5611,4864 | 5790,5631 |
N ип, Вт | 1023,2774 | 2525,1078 | 3302,4796 | 3478,7623 |
N1, Вт | 1737,7564 | 2246,1693 | 2309,0068 | 2311,8008 |
NK, Вт | 3575,7564 | 4492,3386 | 4618,0136 | 4623,6016 |
(N1 /Nип) | 2,6983451 | 1,8895341 | 1,6991736 | 1,6645469 |
iоб , A | 30 | 36 | 38 | 38,4 |
I об, А | 22500 | 27000 | 28500 | 28800 |
Iэ, А | 4,5·10 6 | 5,4·106 | 5,7·106 | 5,76·106 |
Io, А | 4,5225·10 6 | 5,427·106 | 5,7285·106 | 5,7888·106 |
FA, Н | 135,675 | 162,81 | 171,855 | 173,664 |
а , м/с2 | 1,35675 | 1,6281 | 1,71855 | 1,73664 |
, м/с | 20,35125 | 29,3058 | 32,65245 | 33,343488 |
n, 1/с | 3,2406449 | 4,6665286 | 5,1994347 | 5,3094726 |
uкорр , В | 0,45790312 | 0,6593805 | 0,73468011 | 0,75022848 |
uип, В | 0,464221 | 0,66569847 | 0,74099808 | 0,75654645 |
i ип, А | 2204,289 | 3793,1715 | 4456,7995 | 4598,2146 |
Nип=u ип·iип (контроль) | 1023,2772 | 2525,1085 | 3302,4799 | 3478,7631 |
Табл.3 (продолжение) | ||||
Т, с | 19,252729 | 19,6 | 20 | 24,855030 |
N1 , Вт | 5838,3976 | 6160,0653 | 6544,9616 | 12562,034 |
Nип, Вт | 3526,4722 | 3853,9486 | 42060,8847 | 12562,934 |
N1, Вт | 2311,9292 | 2306,1167 | 2284,0769 | 0 |
NK, Вт | 4523,8590 | 4612,9832 | 4568,1538 | 0 |
(N1/N ип) | 1,6555928 | 1,5983776 | 1,5360569 | 1,000 |
iоб, A | 38,505458 | 39,2 | 40 | 49,71006 |
Iоб , А | 28879,093 | 29400 | 30000 | 37282,545 |
Iэ, А | 5,7758186·106 | 5,88·10 6 | 6·106 | 7,456509·106 |
Io, А | 5,8046976·106 | 5,9094·10 6 | 6,03·106 | 7,493792·106 |
FA, Н | 174,14092 | 177,282 | 180,9 | 224,81374 |
а , м/с2 | 1,7414092 | 1,77282 | 1,809 | 2,2481374 |
, м/с | 33,526879 | 34,747272 | 36,18 | 55,877522 |
n, 1/с | 5338675 | 5,533005 | 5,7611464 | 8,8976945 |
uкорр , В | 0,7543547 | 0,78181362 | 0,81405 | 1,2572444 |
uип, В | 0,7606727 | 0,78813159 | 0,82036797 | 1,2635621 |
i ип, А | 4635,99 | 4889,9817 | 5193,8704 | 9941,7607 |
Nип=u ип·iип (контроль) | 3526,471 | 3853,9491 | 4260,8845 | 12362,032 |
B=60·10 -6 T; (diоб/dt)=(u об/L)=4A/c; L=3,158985·10-3 Гн; w=750 вит.; l=1 м; m=100 кг; rэ=0,05 м; (rоб-rэ)=250·10 -6 м; uоб=L·(di об/dt)=12,63594·10-3 В; R э=201;
Табл.4 | ||||
Т, с | 0,5 | 1 | 2,5 | 5 |
N 1, Вт | 1,6362405 | 13,089924 | 204,53006 | 1636,2405 |
Nип, Вт | 0,044175 | 0,2647019 | 10,355835 | 278,75295 |
N1, Вт | 1,58823 | 12,825654 | 194,17423 | 1357,4876 |
(N1 /Nип) | 37,039966 | 49,532368 | 19,750223 | 5,8698589 |
iоб , A | 2 | 4 | 10 | 20 |
I об, А | 1500 | 3000 | 7500 | 15000 |
Iэ, А | 0,3·10 6 | 0,6·106 | 1,5·106 | 3·106 |
Io, А | 0,3015·10 6 | 0,603·106 | 15075·106 | 3,015·106 |
FA, Н | 18,09 | 36,18 | 90,45 | 180,9 |
а , м/с2 | 0,1809 | 0,3618 | 0,9045 | 1,809 |
, м/с | 0,09045 | 0,3618 | 2,26125 | 9,045 |
n, 1/с | 0,0114028 | 0,0576114 | 0,3600716 | 1,1102866 |
uкорр , В | 0,00407025 | 0,016281 | 0,10175625 | 0,407025 |
uип, В | 0,01670619 | 0,02891694 | 0,11437219 | 0,41966094 |
i ип, А | 2,6442338 | 9,1538706 | 90,529226 | 664,23382 |
Nип=u ип·iип (контроль) | 0,0441749 | 0,2647015 | 10,355828 | 278,75296 |
Табл.4 (продолжение) | ||||
Т, с | 7,5 | 9 | 9,5 | 9,6 |
N1, Вт | 5522,3116 | 9542,5533 | 11222,972 | 11581,126 |
Nип, Вт | 2046,5547 | 5050,2159 | 6604,9584 | 6957,5234 |
N1, Вт | 3475,7569 | 4492,3374 | 4618,014 | 4623,603 |
(N1 /Nип) | 2,6983454 | 1,8895337 | 1,6991737 | 1,6645471 |
iоб , A | 30 | 36 | 38 | 38,4 |
I об, А | 22500 | 27000 | 28500 | 28800 |
Iэ, А | 4,5·10 6 | 5,4·106 | 5,7·106 | 5,76·106 |
Io, А | 4,5225·10 6 | 5,527·106 | 5,7285·106 | 5,7888·106 |
FA, Н | 271,35 | 325,62 | 343,71 | 347,328 |
а , м/с2 | 2,7135 | 3,2562 | 3,4371 | 3,47328 |
, м/с | 20,35125 | 29,3058 | 32,65245 | 33,343488 |
n, 1/с | 3,2406449 | 4,6665286 | 5,1994347 | 5,3094726 |
uкорр , В | 0,91589625 | 1,318761 | 1,4693602 | 1,5004569 |
uип, В | 0,92853219 | 1,3313969 | 1,4819961 | 1,5130928 |
i ип, А | 2204,5028 | 3739,1715 | 4456,7992 | 4598,2142 |
Nип=u ип·iип (контроль) | 2046,9516 | 5050,2167 | 6604,959 | 6557,5247 |
Табл.4 (продолжение) | ||||
Т, с | 9,6263653 | 9,8 | 10 | 12,427515 |
N1, Вт | 11676,807 | 12320,13 | 13089,924 | 25124,068 |
N ип, Вт | 7052,9461 | 7707,8961 | 8521,7694 | 25124,168 |
N1, Вт | 4623,861 | 4612,234 | 4568,155 | 0,000 |
(N1/N ип) | 1,6555928 | 1,5973777 | 1,536057 | 1,000 |
iоб, A | 38,505461 | 39,2 | 40 | 49,71006 |
Iоб , А | 28879,095 | 29400 | 30000 | 37282,545 |
Iэ, А | 5,775819·106 | 5,88·10 6 | 6.106 | 7,456509·106 |
Io, А | 5,804698·10 6 | 5,9094·106 | 6,03·106 | 7,493792·106 |
FA, Н | 348,28188 | 354,564 | 361,8 | 449,62749 |
а , м/с2 | 3,4828188 | 3,54564 | 3,618 | 4,4962749 |
, м/с | 33,526886 | 34,747272 | 36,18 | 55877523, |
n, 1/с | 5,3386761 | 5,533005 | 5,7611464 | 8,8976947 |
uкорр , В | 1,5087098 | 1,5636272 | 1,6281 | 2,5144885 |
uип, В | 1,5213457 | 1,5762631 | 1,6407359 | 2,5271244 |
i ип, А | 4635,9919 | 4839,9814 | 5193,8704 | 9941,7616 |
Nип=u ип·iип (контроль) | 7052,9463 | 7707,8972 | 8521,7696 | 25124,068 |
В табл.5 и табл.6 отображена динамика изменения исследуемых величин в функции от заданной скорости изменения тока обмотки - (di об/dt), А/с для случая, когда избыточная мощность N1 максимальна.
B=30·10 -6 Г; (diоб/dt)=2 A/c; 4 A/c; 8 A/c; L=3,158985·10-3 Гн; T o=19,252729 с;
Табл.5 | |||
(diоб/dt), A/c | 2 | 4 | 8 |
uоб=L·(diоб/dt), B | 0,00631794 | 0,01263594 | 0,02527188 |
N 1, Вт | 5838,4021 | 23353,608 | 93414,432 |
N ип, Вт | 3526,4712 | 14105,885 | 56423,54 |
N1, Вт | 2311,9307 | 9247,723 | 36990,892 |
(N1/N ип) | 1,6555928 | 1,6555932 | 1,6555932 |
i об=(diоб/dt)·T o, А | 38,505458 | 77,010916 | 154,02183 |
I об=iоб·w, A | 28879,093 | 57758,185 | 115516,37 |
Iэ=I об·(Rэ-1), А | 5,775819·106 | 11,5516·10 6 | 23,10327·106 |
Io=i об·w·Rэ, A | 5,8046976·106 | 11,609395·10 6 | 23,218790·106 |
FA=B·l·I o, H | 174,14092 | 348,28185 | 696,5637 |
a o =FA/m, м/с2 | 1,7414092 | 3,4828185 | 6,965637 |
o =ao ·То, м/с | 33,526879 | 67,05376 | 134,10752 |
n= o /(2 ·r), 1/c | 5,338675 | 10,67735 | 21,3547 |
uкорр=B·l·w· o , B | 0,754354 | 1,5087096 | 3,0174192 |
uип=(uкорр+u об), В | 0,7606727 | 1,5213455 | 3,042691 |
iип=(Uип·Т o/L), A | 4635,99 | 9271,982 | 18543,964 |
N ип=(uип·iип ), BT, (контроль) | 3526,471 | 14105,888 | 56423,552 |
В=60·10-6; (diоб /dt)=4 A/c; 8 A/c; 16 А/с; L=3,158985·10 -3 Гн; Тo=9,6263653 с;
Табл.6 | |||
(diоб/dt), A/c | 14 | 8 | 16 |
uоб=L·(diоб/dt), B | 0,01263594 | 0,02527188 | 0,05054376 |
N 1, Вт | 11676,807 | 46707,228 | 18628,91 |
N ип, Вт | 7052,9461 | 28211,786 | 112847,15 |
N1, Вт | 4623,861 | 18495,44 | 73981,76 |
(N1/N ип) | 1,6555928 | 1,6555927 | 1,6555926 |
i об=(diоб/dt)·T o, А | 38,50561 | 77,010922 | 154,02184 |
I об=iоб·w, A | 28879,095 | 57758,19 | 115516,38 |
Iэ=I об·(Rэ-1), А | 5,775819·106 | 11,551638·10 6 | 23,103276·106 |
Io=i об·w·Rэ, A | 5,804698·106 | 11,609396·10 6 | 23,218792·106 |
FA=B·l·I o, H | 348,28188 | 696,56376 | 1393,1275 |
a o =FA/m, м/с2 | 3,4828188 | 6,9656376 | 13,931275 |
o =ao ·То, м/с | 33,526886 | 67,05377 | 134,10754 |
n= o /(2 ·r), 1/c | 5,3386761 | 10,677351 | 21,354703 |
uкорр=B·l·w· o , B | 1,5087098 | 3,0174196 | 6,0348392 |
uип=(uкорр+u об), В | 1,5213457 | 3,0426914 | 6,0853829 |
iип=(Uип·Т o/L), A | 4635,9919 | 9271,9838 | 18543,968 |
Nип=(uип·i ип), Bт, (контроль) | 7052,9463 | 28211,785 | 112847,14 |
Оценка в режиме предварительной запитки изменения мощностных параметров Генератора в функции от значения массы m, приводит к следующему.
Для любых В, l, w, L и Rэ (постоянные величины), поскольку
To =[(m·L/10·Rэ)/(B·l·w) 2]0,5·{3·(R э-2)+[9·(Rэ-2) 2-20]0,5}0,5 =D·(m)0,5,
то можно записать
N1=[(B·l·w) 2/mL]·(Rэ)2 ·(To)2·(di об/dt)2·L·Т o=A·(diоб/dt) 2·(m)0,5,
N ип={1+[(B·l·w)2/mL]·R э·(To)2 }2·(diоб/dt) 2·L·To=С·(di об/dt)2·(m)0,5 ,
где A, C, D - постоянные величины для каждого набора В, l, w, L и Rэ.
Поэтому для R э=201
N1/m=А·(di об/dt)2/(m)0,5 , Nип/m=С·(dtоб /dt)2/(m)0,5,
N1/m=(N1/m)-(N ип/m)=(А-С)·(diоб/dt) 2/(m)0,5,
N 1/Nип=(N1/m)/(N ип/m)=А/С=1,6555927=const.
Таким образом, в режиме предварительной запитки, несмотря на то, что с увеличением массы относительная избыточная мощность Генератора N/m (избыточная мощность, приходящаяся на единицу массы) уменьшается, тем не менее, абсолютное значение избыточной мощности N возрастает пропорционально корню квадратному от массы (m0,5), а коэффициент преобразования остается неизменным и, например, для Rэ=201, равным: N1/Nип=(N 1/m)/(Nип/m)=A/C=1,6555927.
Ранее при оценке работы Генератора в различных режимах масса вращающихся элементов Генератора была условно принята m=100 кг.
Ниже, в табл.7, приведены результаты оценки влияния массы вращающихся частей Генератора, включая вращающиеся части механической нагрузки - электрогенератора, приходящейся на один Эквивалент.
B=30·10-6 T; l=1 м; w=750 вит., L=3,158985·10-3 Гн; R э=201; (diоб/dt)=2 A/c; u об=L·(diоб/dt)=6,31797·10 -3 В;
Табл.7 | ||||
m, кг | 1 | 2 | 5 | 10 |
Т о, с | 1,92527 | 2,722747 | 4,3050414 | 6,088248 |
N1, Вт | 583,840 | 825,6748 | 1305,5067 | 1846,2654 |
N ип, Вт | 352,647 | 498,7186 | 788,54332 | 1115,1689 |
N1, Вт | 231,193 | 326,9563 | 516,9634 | 731,0965 |
(N1 /Nип) | 1,65559 | 1,655593 | 1,6555928 | 1,6555926 |
iоб, А | 3,85055 | 5,445494 | 8,6100828 | 12,176496 |
I об, А | 2887,91 | 4084,121 | 6457,5621 | 9132,372 |
Iэ, А | 577582 | 816824,2 | 1,29151·10 6 | 1,82647·106 |
Io, А | 580470 | 820908,3 | 1,29797·106 | 1,83561·10 6 |
FA, Н | 17,4141 | 24,62725 | 38,939097 | 55,068201 |
а , м/с2 | 17,4141 | 12,31362 | 7,7878194 | 5,5068201 |
, м/с | 33,5269 | 33,52688 | 33,526884 | 33,526886 |
n, 1/с | 5,33868 | 5,338675 | 5,3386757 | 5,3386761 |
uкорр , В | 0,75436 | 0,754355 | 0,75435489 | 0,75435492 |
uип, В | 0,76067 | 0,760727 | 0,7607266 | 0,7607269 |
i ип, А | 463,599 | 655,6745 | 1036,639 | 1466,029 |
Nип=u ип·iип (контроль) | 352,647 | 498,7890 | 788,54288 | 1115,168 |
N1/m, Вт/кг | 231,193 | 163,4781 | 103,39268 | 73,10965 |
N1/FA, Вт/Н | 13,276202 | 13,276201 | 13,276204 | 13,276200 |
Табл.7 (продолжение) | ||||
m, кг | 20 | 50 | 100 | 200 |
То, с | 8,6100829 | 13,613736 | 19,252730 | 27,227472 |
N1, Вт | 2611,0136 | 4128,3744 | 5838,3976 | 8256,7490 |
Nип , Вт | 1577,0870 | 2493,5934 | 3526,4722 | 4987,1868 |
N1, Вт | 1033,1266 | 1634,7810 | 2311,9292 | 3269,5622 |
(N1 /Nип) | 1,6555926 | 1,6555924 | 1,6555928 | 1,6555924 |
iоб , А | 17,220165 | 27,227472 | 38,505458 | 54,454944 |
Iоб, А | 12915,123 | 20420,604 | 28879,093 | 40841,308 |
I э, А | 2,583025·10 6 | 4,084121·106 | 5,775819·106 | 8,168242·106 |
Io, А | 2,595940·106 | 4,104541·10 6 | 5,804700·106 | 8,209083·106 |
FA, Н | 77,878191 | 123,13624 | 174,14092 | 246,27248 |
а , м/с2 | 3,8939095 | 2,4627248 | 1,7414092 | 1,2313624 |
, м/с | 33,52688 | 33,526885 | 33,526881 | 33,526885 |
n, 1/с | 5,338676 | 5,3386759 | 5,3386753 | 5,3386759 |
uкорр , В | 0,75435486 | 0,75435489 | 0,75435480 | 0,75435489 |
uип, В | 0,7607263 | 0,7607266 | 0,7607257 | 0,7607266 |
i ип, А | 2073,378 | 3278,1402 | 4636,5712 | 6556,2808 |
Nип=u ип·iип (контроль) | 1577,0857 | 2493,5914 | 3526,9122 | 4987,1831 |
N1/m, Вт/кг | 51,696330 | 32,69562 | 23,119292 | 16,347811 |
N1/FA, Вт/Н | 13,276202 | 13,276197 | 13,276197 | 13,276197 |
Табл.7 (продолжение) | ||||
m, кг | 500 | 1000 | 2000 | 5000 |
Т о, с | 43,050414 | 60,88248 | 86,100829 | 136,13736 |
N1, Вт | 13055,067 | 18462,653 | 26110,135 | 41283,744 |
N ип, Вт | 7885,4349 | 11151,689 | 15770,870 | 24935,934 |
N1, Вт | 5169,633 | 7310,964 | 10339,265 | 16347,810 |
(N1 /Nип) | 1,6555925 | 1,6555925 | 1,6555925 | 1,6555924 |
iоб , А | 86,100828 | 121,76496 | 172,20165 | 272,27472 |
Iоб, А | 64575,621 | 91323,720 | 128151,23 | 204206,04 |
I э, А | 12,915124·10 6 | 18,264744·106 | 23,830246·106 | 40,841208·106 |
Io, А | 12,979699·106 | 18,356067·10 6 | 25,959397·106 | 41,045414·106 |
FA, Н | 389,39097 | 550,68201 | 778,78191 | 1231,3624 |
а , м/с2 | 0,7787819 | 0,550682 | 0,3893909 | 0,2462724 |
, м/с | 33,526883 | 33,526885 | 33,526879 | 33,526874 |
n, 1/с | 5,3386756 | 5,3386759 | 5,3386750 | 5,3386742 |
uкорр , В | 0,75435486 | 0,75435489 | 0,75435477 | 0,75435465 |
uип, В | 0,7607263 | 0,7607266 | 0,7607254 | 0,7607242 |
i ип, А | 10366,39 | 14660,29 | 20732,778 | 32781,393 |
Nип=u ип·iип (контроль) | 7885,4288 | 11151,68 | 15770,854 | 24935,900 |
N1/m, Вт/кг | 10,339266 | 7,310964 | 5,1696325 | 3,269562 |
N1/FA, Вт/Н | 13,276201 | 13,276199 | 13,276200 | 13,276197 |
Анализ данных таблицы 7 приводит к следующему выводу:
для получения максимального значения избыточной мощности N1, приходящейся на единицу массы вращающихся частей Генератора, следует добиваться снижения массы вращающихся частей и возможности работы Генератора при как можно более высоких (допустимых) значениях скорости нарастания тока (diоб/dt), что, в свою очередь, приводит к необходимости применять для построения Генератора новейшие сверхроводниковые материалы с наивысшими магнитно-полевыми; токовыми и прочностными параметрами, в идеале - не требующие охлаждения.
В соответствии с законом э.-м. индукции [2, §91] и с учетом явления самоиндукции [2, §93], эдс э. м. индукции, возникающая в Эквивалентах при их вращении в Генераторе, есть =-L·(di/dt)=-dФ/dt=-u, где dФ/dt - изменение магнитного потока в единицу времени.
Поскольку в рабочем режиме, т.е. после переключения обмотки каждого Эквивалента на внутренний источник электропитания, напряжение коррекции, выдаваемое внутренним источником электропитания, как ранее найдено, должно быть
uкорр=(B·l·w)· =[(B·l·w)2/m·L)]·R э·(To)2 ·L·(diоб/dt)=dФ/dt,
то для скорости изменения тока, выдаваемого внутренним источником электропитания, можно записать, что
L·(di ип/dt)=[(B·l·w)2/m·L)·R э·(To)2 ·L·(diоб/dt)=dФ/dt, откуда
(diип/dt)=[(В·l·w) 2/m·L)]·Rэ·(T o)2·(diоб /dt), и, соответственно,
dФ/dt=L·(di ип/dt)=uкорр.
Таким образом, в рабочем режиме для поддержания требуемого магнитного потока в Эквиваленте, закачанного в него в процессе первоначальной запитки от внешнего источника электропитания, внутренний источник электропитания, основой которого может быть устройство импульсной накачки магнитного потока (УНМП) [3, гл.Х1], например, УНМП с использованием циклического трансформатора апериодического тока [4, гл.10], должен выдавать в обмотку каждого Эквивалента ток, среднее значение скорости изменения которого должно быть (diип/dt)=[(В·l·w) 2/m·L)]·Rэ·(Т o)2·(diоб /dt).
Так для случая, соответствующего данным таблицы 3:
B=30·10-6 Т; (di об/dt)=2 А/с; L=3,158985·10-3 Гн; Тo=19,252729 с; w=750 вит.; l=1 м; m=100 кг; rэ=0,05 м; (r об-rэ)=250·10 -6 м; Rэ=201, имеем:
(di ип/dt)=[(30·10-6·1·750) 2/(100·3,158985·10-3)·201·(19,252729) 2·2=238,79658 А/с.
Это соответствует (в рабочем режиме) среднему значению напряжения внутреннего источника электропитания (uип.pp=uкорр, при То=19,252729 с, см. табл.3):
u ип.рр=L·(diип/dt)=3,158985·10 -3·238,79658=0,75435481 В
и мощности внутреннего источника электропитания
Nип.pp=u ип.рр·(diип/dt)=u корр·(diип/dt)=0,75435481·238,79658=180,13734 Вт.
Следовательно, в рабочем режиме коэффициент преобразования электрической энергии в механическую энергию теперь будет
N1/Nип.pp=5838,3976/180,13734=32,410812,
А коэффициент преобразования электрической энергии внутреннего источника электропитания в избыточную электроэнергию, получаемую от электрогенератора, вращаемого Генератором, без учета КПД электрогенератора, который может быть 0,92...0,98 [2, Табл.18.1], потерь в устройстве накачки магнитного потока (КПД - 0,94-0,98) [3, гл.XI, §2; 4, гл.10, §10.4] и расхода электроэнергии ( 1-2% от N1) [4, гл.19, с.271, Пример 7] на поддержание сверхпроводимости сверхпроводниковых элементов Генератора (и электрогенератора), будет:
(N 1-Nип.pp)/Nип,pp =(5838,3976-180,13734)/180,13734=31,410812.
Анализ результатов расчета, приведенных в таблицах 3...6, отображающих режим предварительной запитки Эквивалентов Генератора оптимальным током, и оценка параметров, соответствующих рабочему режиму Генератора, позволяет сделать следующий главный вывод:
при выходе предложенного Генератора на оптимальный режим, т.е. когда избыточная мощность N1=(N1-N ип)= N1макс максимальна, и после переключения Генератора на рабочий режим его эффективность преобразования затрачиваемой электрической мощности в получаемую избыточную электрическую мощность, составляет
(N1 -Nип,pp)/Nип,pp 30.
А это означает, что появляется возможность получения практически неограниченного количества электрической энергии без каких-либо существенных затрат невосполнимых энергоносителей (угля, нефти и т.п.).
Работа Генератора в рабочем режиме заключается в следующем (см. фиг.1 и фиг.4 без учета индуктора 9).
Согласно 1-му варианту формулы изобретения и [1], обмотка каждого Эквивалента 5, находящегося в сверхпроводящем состоянии, в режиме первоначальной запитки подключена через устройство импульсной накачки магнитного потока (УИМП) [3, гл.XI, 4, c.109-110] к внешнему отключаемому источнику электропитания (ОИЭП) постоянного тока.
В процессе первоначальной запитки (в режиме «разгона» колеса Генератора) обмотка каждого Эквивалента 5 запитывается через УНМП от внешнего ОИЭП постоянного тока и к моменту времени То избыточная мощность механической энергии на валу Генератора достигает максимального значения NK=К·(N1 -Nип)=K· N1макс, где К - число примененных в Генераторе Эквивалентов. В момент Тo внешний ОИЭП отключается, а вместо него к УПМП подключается внутренний источник электропитания, в качестве которого используется электрогенератор, вращаемый валом 6 Генератора сверхпроводниковый униполярный электрогенератор (СПУЭГ) (или какой-либо иной внутренний источник, например, сверхпроводниковый индуктивный накопитель электроэнергии (СПИНЭ) [4, с64-65; 10, с.21-23], электроэнергия и котором была накоплена заранее, например, в процессе первоначальной запитки Генератора, и в рабочем режиме, в качестве электронагрузки (ЭН), может пополняться за счет избыточной энергии, получаемой от электрогенератора). Правильная и безаварийная работа Генератора поддерживается за счет известных систем автоматического регулирования и защиты [4. гл.10], управляемых блоком управления (БУ).
Работа Генератора по 2-му варианту формулы изобретения (фиг.4) заключается в следующем. Предварительно (первоначально) от внешнего отключаемого источника электропитания (ОИЭП) запитывается находящийся в сверхпроводящем состоянии индуктор 9 и замыкается на внутренний источник электропитания, содержащий УНМП и систему автоматического регулирования, компенсирующую изменения тока, возникающие за счет возможных резистивных потерь и других влияющих факторов. Индуктор 9 создает магнитное поле, играющее для Эквивалентов 5 в Генераторе роль магнитного поля внешнего пространства. Затем от внешнего источника ОИЭП в течение времени T o запитываются находящиеся в сверхпроводящем состоянии Эквиваленты 5 Генератора, которые под действием силы F A начинают вращать вал 6 и, соответственно, якорь СПУЭГ, на электродах токосъемного устройства, которого появляется напряжение uэг, и в момент времени Т о, когда Генератор выйдет на оптимальный режим работы ( NIK=K·(N1 -Nип)=К· NIопт), внешний ОИЭП отключается с одновременным подключением каждого Эквивалента 5 ко внутреннему источнику электропитания, содержащему управляемую БУ систему автоматического регулирования тока обмоток Эквивалентов, и, вырабатывающему напряжение uкорр, величина которого равна, а полярность противоположна напряжению э.-м. индукции,
u =- =В·l·w· . Информация о скорости вращения вала 6 Генератора на БУ поступает с датчика скорости вращения (ДСВ), а БУ управляет устройствами накачки магнитного потока так, чтобы напряжение uкорр соответствовало скорости . Теперь внутренние источники электропитания (устройства накачки магнитного потока) введенного индуктора 9 и Эквивалентов 5 питаются от токовых выводов Электрогенератора электроэнергией, вырабатываемой сверхпроводниковым униполярным электрогенератором (СПУЭГ), причем некоторая доля электроэнергии СПУЭГ расходуется на поддержание сверхпроводящего состояния сверхпроводниковых элементов всего устройства (МН, ЭН), а остальная часть электроэнергии идет на питание электронагрузки (ЭН) внешнего энергопотребления. Такой нагрузкой может служить сверхпроводниковый накопитель электроэнергии (СПИНЭ) [4, с64-65; 10, с.21-23].
Работа Генератора по п.3 формулы изобретения аналогична работе Генератора по п.2 формулы. В этом случае производится предварительная запитка током двух индукторов. (На фиг.4 показан только один индуктор. Второй индуктор подключен аналогичным образом, но полярность его подключения к источнику питания - обратная.)
С целью снижения вентиляционных потерь при работе Генератора (системы Генератор-Электрогенератор) в желательном режиме высоких скоростей вращения его следует поместить в герметизированный или заполненный водородом или гелием кожух [8, гл.3]. В [8] описаны также способы снижения других видов потерь.
Следует отметить, что оценка характеристик и возможностей Электрогенератора проводилась на основе значительно устаревших сверхпроводниковых материалов гелиевых температур, разработанных в 70-х годах пошлого столетия. За прошедшие с того времени 30-40 лет техника сверхпроводников перешла в высокотемпературную область, в область температур сжиженного азота, удешевляющих эксплуатационные расходы более, чем в 300 раз [9, с.127]. Токовые и магнитнополевые параметры разработанных высокотемпературных сверхпроводниковых материалов возросли в десятки и более раз. Близится появление сверхпроводниковых материалов, не требующих охлаждения.
Следует подчеркнуть главную особенность предлагаемого Электрогенератора - его уникальные, ранее неизвестные характеристики как источника получения дешевой и практически неограниченной энергии.
Источники информации
1. Заявка на изобретение №2004119071 от 24.06.2004 г. "Автономный эквивалент отрезка проводника с током", (ФИПС, отд.11, Л.В.Андреев).
2. С.Г.Калашников. Электричество. Изд. "Наука", Гл. ред. физ.-мат. литературы, M., 1977 г.
3. В.Б.Зенкевич, В.В.Сычев. Магнитные системы на сверхпроводниках. М.: Наука, 1972 г.
4. А.И.Бертинов к др. Сверхпроводниковые электрические машины и магнитные системы. Под ред. д-ра техн. паук проф. Б.Л.Алиевского. Изд-во МАИ, М., 1993 г.
5. В.И.Почтарев, Б.З.Михлин. Тайна намагниченной Земли. М.: Педагогика, 1986 г.
6. Б.М.Яворский. Справочник по физике. Гл. ред. физ.-мат. лит., М.: Наука, 1980 г.
7. Дж.Уильямс. Сверхпроводимость и ее применение в технике. Изд. "Мир", М., 1973 г.
8. Н.В.Гулиа. Инерция. М.: Наука, 1982 г.
9. Ф.Г.Патрунов. Ниже 120° по Кельвину. М.: Знание, 1989 г.
10. Взрывные генераторы мощных импульсов электрического тока. Под ред. В.Е.Фортова. - М.: Наука, 2002. - 399 с.
11. Введенский В.Л., Ожогин В.И. Сверхчувствительная магнитометрия и биомагнетизм. - М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит., 1986. - (Соврем, пробл. физики). - 200 с.
12. Нейман Л.Р., Демирчян К.С., Теоретические основы электротехники, т.2. Изд. Энергия, Ленинградское отделение, 1967.
13. С.И.Бондаренко, В.И.Шеремет. Применение сверхпроводимости в магнитных измерениях. Ленинград, Энергоатомиздат, Ленинградское отд., 1982, стр.59-65.
Класс H02K57/00 Электрические машины, не предусмотренные в группах 17/00