способ получения многослойного покрытия для режущего инструмента

Формула изобретения

1. Способ получения многослойного покрытия для режущего инструмента, включающий вакуумно-плазменное нанесение двухслойного покрытия, отличающийся тем, что в качестве нижнего слоя наносят нитрид титана и молибдена, или нитрид титана и хрома, или нитрид титана и ниобия, а в качестве верхнего слоя наносят карбонитрид титана и молибдена, или карбонитрид титана и хрома, или карбонитрид титана и ниобия, дополнительно легированный алюминием.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в двухслойном покрытии наносят нижний слой толщиной 40-50% от общей толщины покрытия, а общая толщина покрытия составляет 5-8 мкм.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к способам нанесения износостойких покрытий на режущий инструмент и может быть использовано в металлообработке.

Известен способ получения износостойкого покрытия для режущего инструмента (РИ), при котором на его поверхность вакуумно-дуговым методом наносят покрытие из нитрида титана (TiN) или карбонитрида титана (TiCN) (см. Табаков В.П. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями на основе сложных нитридов и карбонитридов титана. Ульяновск: УлГТУ, 1998. 122 с.). К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, относится то, что в известном способе покрытия, обладающие хорошей адгезией к инструментальному материалу, имеют относительно низкую твердость и уровень сжимающих напряжений, либо имеют высокую микротвердость, но недостаточную прочность сцепления с инструментальной основой. В результате этого покрытие легко подвергается абразивному износу, в нем быстро зарождаются и распространяются трещины, приводящие к разрушению покрытия, что снижает стойкость РИ с покрытием.

Наиболее близким способом того же назначения к заявленному изобретению по совокупности признаков является способ, включающий вакуумно-плазменное нанесение многослойного покрытия, состоящего из нижнего слоя нитрида титана и циркония TiZrN и верхнего слоя нитрида титана, циркония и алюминия TiZrAlN (см. Патент на изобретение RU 2297472 С1, С23С 14/24, С23С 14/06. - 20.04.2007. - Бюл. № 11), принятый за прототип.

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, принятого за прототип, относится то, что в известном способе многослойное покрытие содержит слои, имеющие низкие остаточные напряжения и высокую теплопроводность. В результате покрытие плохо сопротивляется процессам трещинообразования и практически не препятствует проникновению тепла вглубь инструмента. Также нитридные покрытия имеют относительно невысокую стойкость при работе с высокими скоростями резания. Кроме этого существующие многослойные покрытия недостаточно эффективно тормозят процессы трещинообразования при прерывистом точении и при точении с переменным припуском.

Повышение в последнее время стоимости металлорежущего инструмента и ужесточение требований к точности обрабатываемых деталей сделало еще более актуальной проблему повышения стойкости и производительности РИ. Основной причиной износа РИ является возникновение трещин в его режущей части, являющихся причиной появления сколов и выкрашиваний, связанных с усталостным разрушением и явлением ползучести режущего клина РИ. Ползучесть, в свою очередь, вызвана проникновением тепла, образующегося при резании и трении стружки о поверхности инструмента, вглубь инструмента. Одним из путей повышения стойкости и работоспособности РИ с покрытием является нанесение покрытий многослойного типа. Наличие в покрытии слоев с определенными теплофизическими и механическими свойствами способно тормозить процессы образования и распространения трещин без снижения микротвердости, улучшить термонапряженное состояние РИ с покрытием и повысить стойкость РИ.

Технический результат - повышение работоспособности РИ и качества обработки.

Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в известном способе на рабочие поверхности РИ вакуумно-дуговым методом наносится двухслойное покрытие. Особенность заявляемого способа заключается в том, что в качестве нижнего слоя при давлении азота в камере установки 7,5·10^-4 Па наносят нитрид титана и молибдена, или нитрид титана и хрома, или нитрид титана и ниобия, а в качестве верхнего слоя при давлении смеси газов (70% азота и 30% ацетилена) в камере установки 6,65·10^-3 Па наносят карбонитрид титана и молибдена, или карбонитрид титана и хрома, или карбонитрид титана и ниобия, дополнительно легированный алюминием. Применение карбонитридов в качестве верхнего слоя позволяет повысить работоспособность РИ с покрытием при работе с высокими скоростями резания, высокие остаточные сжимающие напряжения в верхнем слое тормозят трещинообразование, а чередование слоев переменной твердости препятствует росту трещин. Компоновка установки для нанесения покрытия включает один составной катод с корпусом из алюминиевого сплава со вставкой из титанового сплава ВТ1-0 и два составных катода с корпусом из титанового сплава ВТ1-0 и вставкой из молибдена, или хрома, или ниобия. При осаждении верхнего слоя используются все три катода с целью получения слоя TiMoAlCN, TiCrAlCN или TiNbAlCN, а при осаждении нижнего слоя катод, содержащий алюминий, отключают. Использование в качестве материалов слоев сложных карбонитридов (TiMoAlCN, TiCrAlCN или TiNbAlCN) с высокими остаточными сжимающими напряжениями способствует повышению трещиностойкости покрытия, кроме того, такие материалы имеют более низкую теплопроводность по сравнению покрытиями типа TiN, TiCN, TiAlN. При этом в зависимости от области использования инструмента с покрытием его общая толщина может колебаться в пределах от 5 до 8 мкм, а доля нижнего слоя составлять 40-50% от общей толщины покрытия.

Сущность изобретения заключается в следующем. В процессе резания РИ работает в условиях трещинообразования, а также воздействия высоких температур. Для снижения интенсивности процессов износа и разрушения покрытия и самого инструмента наиболее эффективны покрытия сложного состава, а в условиях трещинообразования еще большую эффективность показывают многослойные покрытия со слоями сложного состава. При этом увеличение количества легирующих элементов в составе покрытия приводит к росту его твердости и износостойкости, а также - трещиностойкости. Поэтому целесообразно применение двухслойного покрытия, в котором верхний слой должен обладать наивысшими износо- и трещиностойкостью, а нижний в первую очередь должен обеспечивать высокую прочность сцепления с инструментальной основой. Применение карбонитридов позволяет повысить работоспособность РИ с покрытием при работе с высокими скоростями резания. В зависимости от условий резания толщина покрытия меняется от 5 до 8 мкм (меньшие значения - при прерывистом резании). При этом при уменьшении толщины покрытия доля нижнего слоя возрастает до 50%, чтобы обеспечить возможность получения сплошного слоя, способного полноценно выполнять свои функции (слои толщиной менее 1 мкм нефункциональны). Пластины с покрытиями, полученные с отклонениями от указанных в формуле изобретения толщин слоев, показали более низкие результаты.

Для экспериментальной проверки заявленного способа было нанесено покрытие-прототип с соотношением слоев, соответствующем оптимальному значению, указанному в известном способе, а также двухслойное покрытие по предлагаемому способу.

Покрытия наносили на твердосплавные пластины в вакуумной камере установки «Булат - 6», снабженной тремя вакуумно-дуговыми испарителями, расположенными горизонтально в одной плоскости. В качестве катодов испаряемого металла при нанесении нижнего слоя (TiMoN, TiCrN или TiNbN) использовали два составных катода с корпусом из титанового сплава ВТ1-0 со вставкой из молибдена, хрома или ниобия. При нанесении верхнего слоя (TiMoAlCN, TiCrAlCN или TiNbAlCN) используют указанные два катода плюс катод, содержащий корпус из алюминиевого сплава и вставку из титанового сплава ВТ1-0 и расположенный между первыми катодами. Покрытия наносили после предварительной ионной очистки.

Ниже приведен конкретный пример осуществления предлагаемого способа (покрытие TiMoN-TiMoAlCN толщиной 6 мкм).

Твердосплавные пластины МК8 (размером 4,7×12×12 мм) промывают в ультразвуковой ванне, протирают ацетоном, спиртом и устанавливают на поворотном устройстве в вакуумной камере установки «Булат-6», снабженной тремя испарителями, расположенными горизонтально в одной плоскости. Камеру откачивают до давления 6,65·10 ^-3 Па, включают поворотное устройство, подают на него отрицательное напряжение 1,1 кВ, включают один испаритель и при токе дуги 100 А производят ионную очистку и нагрев пластин до температуры 560-580°С. Ток фокусирующей катушки 0,4 А. Затем снижают отрицательное напряжение до 150 В, ток катушек до 0,35 А, включают два противоположных испарителя (катода) - составных (с молибденовой вставкой), подают в камеру азот и осаждают покрытие толщиной 3,0 мкм (слой TiMoN) в течение 18 мин. Затем при напряжении до 160 В, токе фокусирующих катушек до 0,4 А включают третий катод (содержащий алюминий). В камеру подается смесь реакционных газов (70% азота и 30% ацетилена) и осаждают второй слой покрытия (TiMoAlCN) толщиной 3,0 мкм в течение 18 мин. Затем отключают испарители, подачу реакционного газа, напряжение и вращение приспособления. Через 15-20 мин камеру открывают и извлекают инструмент с покрытием.

Стойкостные испытания проводили на токарно-винторезном станке 16К20 при обработке конструкционной стали 5ХНМ. Испытывали твердосплавные пластины марки МК8, обработанные по известному и предлагаемому способам. Критерием износа служила фаска износа по задней поверхности шириной 0,4 мм.

Таблица 1
Результаты испытаний РИ с покрытием
№ пп.	Материал покрытия	Толщина слоев покрытия (нижний - верхний), мкм	Hµ, ГПа	К0	Стойкость, мин	Примечание
1	2	3	4	5	6	7
Обрабатываемый материал - 5ХНМ, V=250 м/мин, S=0,25 мм/об, t=1 мм
1	TiN	6	21,2	0,70	38	Аналог
2	TiZrN - TiZrAlN	2-4	36,1	0,33	87	Прототип
3	TiMoN - TiMoAlCN	3-3	37,0	0,31	120	В соответствии с формулой
4	TiCrN - TiCrAlCN	3-3	36,8	0,30	123
5	TiNbN - TiNbAlCN	3-3	36,7	0,32	124
6	TiMoN - TiMoAlCN	4-2	35,5	0,35	101	Получены с отклонениями толщины
7	TiCrN - TiCrAlCN	4-2	35,7	0,35	102
8	TiNbN - TiNbAlCN	4-2	34,2	0,40	98
9	TiMoN - TiMoAlCN	3-3	36,1	0,38	112	При одинаковом давлении
10	TiCrN - TiCrAlCN	3-3	36,0	0,36	115
11	TiNbN - TiNbAlCN	3-3	36,1	0,37	116
12	TiMoN - TiMoAlCN	3-3	36,0	0,41	105	При одинаковой температуре
13	TiCrN - TiCrAlCN	3-3	36,0	0,43	110
14	TiNbN - TiNbAlCN	3-3	35,7	0,45	112

1. Н _µ - микротвердость, ГПа (по Виккерсу).

2. К₀ - коэффициент отслоения, уменьшение величины которого свидетельствует о росте прочности сцепления с инструментальной основой.

3. Обработка заготовок с четырьмя продольными пазами шириной 5 мм.

Как видно из приведенных в табл.1 данных, стойкость пластин, обработанных по предлагаемому способу, выше стойкости пластин, обработанных по способу-прототипу на 38-43%. При этом пп.6-8 иллюстрируют, что при нарушении требований по назначению толщин слоев стойкость пластин снижается. В пп.9-11 показано, что в случае применения покрытий со слоями, осажденными при одинаковом давлении газа, стойкость также снижается. В пп.12-14 показано, что в случае применения покрытий со слоями, осажденными при одинаковой температуре конденсации, стойкость также снижается.