способ изоляции притока воды в скважину

Формула изобретения

1. Способ изоляции притока воды в скважину, включающий смешение компонентов для получения тампонажного состава, закачку его в водонасыщенный интервал пласта и последующую выдержку для формирования полимерного камня, отличающийся тем, что в температурном интервале от 20 до 60°С в качестве тампонажного состава используют карбомидоформальдегидную смолу КФ-НС и наполнитель, а в интервале свыше 60°С - фенолоформальдегидную смолу СФЖ 3027Б и наполнитель, а в качестве отвердителя для обоих составов используют феррохромлигносульфонат ФХЛС-М и резорцин при следующем соотношении компонентов, вес.ч.:

а) в температурном интервале от 20 до 60°С:

карбамидоформальдегидная смола КФ-НС	100
резорцин	7-15
феррохромлигносульфонат ФХЛС-М	1,5-25
наполнитель	4-8

б) в температурном интервале свыше 60°С:

фенолоформальдегидная смола СФЖ-3027Б	100
феррохромлигносульфонат ФХЛС-М	1,0-10
резорцин	1,5-10
наполнитель	4-8

2. Способ изоляции притока воды в скважину по п.1, отличающийся тем, что, с целью повышения изоляционных характеристик, применяемые составы дополнительно содержат расширяющуюся добавку ДР-100 в количестве 5-15 вес.ч.

3. Способ изоляции притока воды в скважину по п.1, отличающийся тем, что при температурах проведения тампонажных работ свыше 110°С в состав дополнительно вводят до 30 вес.ч. ингибитора отверждения - крепителя БП-40.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и предназначено для проведения ремонтно-изоляционных работ в нефтяных и газовых скважинах. Изобретение также может быть использовано при первичном цементировании заколонного пространства нагнетательных и добывающих скважин.

При проведении ремонтно-изоляционных работ в скважинах широкое применение продолжают находить различные способы изоляции водопритоков с применением цементных растворов как наиболее дешевых тампонажных материалов /Блажевич В.А., Умрихина Б.Н. Новые методы ограничения притока воды в нефтяные скважины. М.: Недра, 1974, с.51-52/. В основе разработанных способов лежит подготовка скважины, установление интервала негерметичности, приготовление тампонажной композиции непосредственно на скважине, разовая или порционная закачка ее в НКТ и продавка в изолируемый интервал.

Однако применение цементных растворов не всегда эффективно из-за высокой водоотдачи, обуславливающей образование фильтрационного слоя при закачке его в изолируемое пространство и препятствующей дальнейшему заполнению изолируемых каналов тампонажным раствором.

В последнее время для изоляции поглощающих горизонтов широкое применение находят полимерные тампонажные материалы на основе синтетических смол, инвертно-эмульсионных составов, жидкого стекла и др. Так, известен способ изоляции обводненных пластов, включающий последовательную закачку в изолируемый интервал порций инвертной водонефтяной эмульсии и тампонажного состава, в качестве которого используется цементный раствор /Сергеев Б.З., Резник Е.Г., Гайденко И.Ф., Ковалев Н.И. Пат. РФ № 2013521, E21B 33/13. Опубл. 30.05.94, бюл. № 10/.

Недостатком известного способа является то, что закачка несколькими порциями с постепенным увеличением вязкости инвертной эмульсии от порции к порции недостаточно повышает прочность и стабильность гидроизоляционного экрана, так как возрастание вязкости происходит незначительно. Из-за низкой фильтруемости цементных частиц в пласт закрепление эмульсии цементным раствором происходит только вблизи ствола скважины, причем цементный камень из такого цементного раствора обладает низкими прочностными и адгезионными свойствами.

Наиболее близким техническим решением к предлагаемому является способ изоляции притока воды в скважину, заключающийся в предварительном смешении при температуре 95-97°C отходов фенольного производства, фенола и формалина с 40%-ным водным раствором гидроокиси натрия в количестве 3-3,5% от объема продукта щелочной конденсации с последующей закачкой полученной смеси в водонасыщенную часть пласта. Способ обеспечивает изоляцию воды в пластах с температурой 60-100°C /Кадыров P.P., Аввакумова Н.И. и др. Пат. SU № 1587175, 1990, бюл. № 31/.

К недостаткам известного способа следует отнести:

- процесс щелочной поликонденсации отходов фенольного производства, проводимый в полевых условиях в узком температурном интервале, является трудноконтролируемым;

- применение данного способа проведения тампонажных работ возможно только в скважинах, температура которых превышает 60°C.

- синтез фенолоформальдегидной смолы резольного типа непосредственно на скважине представляет экологическую опасность как для обсуживающего персонала, так и для окружающей среды.

Техническим результатом настоящего изобретения является увеличение эффективности изоляционных работ в скважинах за счет применения промышленно выпускаемых синтетических карбамидоформальдегидных и фенолоформальдегидных смол резольного типа, позволяющих выполнять тампонажные работы в температурном интервале от 20 до 110°C.

Указанный технический результат достигается тем, что способ изоляции притока воды в скважину, включающий смешение компонентов для получения тампонажного состава, закачку его в водонасыщенный интервал пласта и последующую выдержку для формирования полимерного камня, отличающийся тем, что в температурном интервале от 20 до 60°C в качестве тампонажного состава используют карбамидоформальдегидную смолу КФ-НС и наполнитель, а в интервале свыше 60°C - фенолоформальдегидную смолу СФЖ 3027Б и наполнитель, а в качестве отвердителя для обоих составов используют феррохромлигносульфонат ФХЛС-М и резорцин при следующем соотношении компонентов (вес.ч.):

а) для температурного интервала от 20 до 60°C:

- карбамидоформальдегидная смола	100
- резорцин	7-15
- феррохромлигносульфонат	1,5-25
- наполнитель	4-8

б) в температурном интервале свыше 60°C:

- фенолоформальдегидная смола СФЖ-3027Б	100
- феррохромлигносульфонат ФХЛС-М	1,0-10
- резорцин	1,5-10
- наполнитель	4-8

Использование в качестве отвердителя карбамидоформальдегидных и фенолоформальдегидных смол, ФХЛС-М и резорцина позволяет проводить отверждение составов в интервале температур 20-115°C, исключает разрушение цементного камня и существенно снижает его коррозионную активность.

ФХЛС-М в тампонажных составах выполняет две функции: катализатора отверждения и структурообразователя. Структурирование реакционной смеси приводит к увеличению вязкости раствора и к образованию седиментационно-устойчивой системы (при введении в раствор наполнителя). Это позволяет существенно снизить водоотдачу раствора, которая по сравнению с прототипом уменьшается в 3-3,5 раза. Резорцин в композиции выполняет функцию активатора (или сокатализатора) процесса отверждения.

Применение в качестве отверждающих агентов соединений некислотного типа значительно расширяет возможности применения тампонажного состава при проведении РИР как на терригенных, так и на карбонатных коллекторах.

Введенные в тампонажный состав инертные наполнители (белая сажа БС-120, тальк, резиновая крошка, мел, барит) способствуют снижению водоотдачи и усадки, повышению прочностных характеристик тампонажного камня. Выбранные составы тампонажных композиций могут дополнительно содержать расширяющие добавки (ДР-40, ДР-100), обеспечивающие полную ликвидацию усадки и исключающие образование флюидопроводящих каналов в отвержденном полимерном камне.

Карбамидная смола представляет собой однородную белого цвета суспензию по ГОСТ 2223-003-55093129-2009 марки КФ-НС. Применяемая фенолоформальдегидная смола резольного типа СФЖ- 3027Б - прозрачная жидкость светло-коричневого цвета, ТУ 2221-103-05015227-04. Резорцин технический ГОСТ 997074 - бесцветное кристаллическое вещество, легко растворим в карбамидоформальдегидной и фенолоформальдегидной смолах. Феррохромлигносульфонат ТУ 2458-015-20672718-2001 - модифицированный продукт взаимодействия лигносульфонатов с солями хрома и железа.

При изучении свойств полимерных тампонажных составов определяли следующие параметры:

- вязкость по ВЗ-246 (4 мм), с;

- показатель фильтрации на ВМ-6 (см³/30 мин);

- прочность на изгиб, МПа (ГОСТ 26798.1-96);

- адгезия к металлу, МПа.

Адгезионные свойства образующегося полимерного материала с поверхностью металла определяли на приборе с цилиндрической обоймой и пуансоном по методике /Данюшевский B.C., Алиев P.M., Толстых М.Ф. Справочное руководство по тампонажным материалам. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Недра, 1987. - С.352-353/.

Ниже приведены примеры, подтверждающие возможность осуществления изобретения.

Примеры.

I. Приготовление тампонажного состава на базе карбамидоформальдегидной смолы КФ-НС

Пример 1.

В колбу поместили 100 г карбамидоформальдегидной смолы с вязкостью 21 с (при 20°C). Затем при работающей мешалке в колбу ввели 10,0 г резорцина. После растворения резорцина, продолжавшегося 10 мин, постепенно в течение 5 мин добавили 2,0 г ФХЛС. Перемешивание продолжали до полного растворения модификатора в течение 20 мин. Вязкость раствора составила 75 с. В образовавшийся структурированный раствор постепенно в течение 5 мин ввели наполнитель белую сажу БС-120 в количестве 4,0 г. Перемешивание продолжали еще 5 мин со скоростью вращения лопастной мешалки 800 об/мин.

После приготовления раствора были проведены испытания на водоотдачу (Ф), которая составила 26 см³/30 мин. Для сравнения, водоотдача тампонажного раствора, состоящего из карбамидоформальдегидной смолы и кремнефтористоводородной кислоты в соотношении (вес.ч.) 100:0,25 в аналогичных условиях составила 103 см³/30 мин.

Полученную суспензию поместили в термошкаф с температурой 55°C и периодически наблюдали за изменением консистенции тампонажного состава. Потеря текучести наступила через 4 ч, а полное отверждение состава произошло за 48 ч, причем затвердевание образца происходило без усадки. Образовавшийся камень обладает удовлетворительными прочностными свойствами, высокой химической стойкостью в минерализованной воде и растворе соляной кислоты, значительно превышающей стойкость цемента. Величина адгезии с металлом через 2-е суток хранения отвержденных образцов в пластовой воде при 55°C составила 1,6 МПа (в аналогичных условиях для цементного камня эта величина составляет 0,9-1,0 МПа).

Примеры 2-18.

По методике, описанной в примере 1, готовили полимерные тампонажные композиции. В интервале температур 20-60°C были установлены составы с приемлемыми для РИР режимами потери текучести и полного отверждения тампонажного камня. Полученные результаты приведены в табл.1.

Таблица 1
Реологические характеристики тампонажных составов на основе карбамидоформальдегидной смолы при различных температурах
№ примера	Температура отверждения, °C	Рецептура состава в вес. ч. на 100 вес. ч. КФ-НС	Потеря текучести, час	Отверждение, час
резорцин	ФХЛС	наполнитель
2.		9	1,5	-	3,0	24
3.	60	8	1,5	БС-120,4	2,75	24
4.		7	2,0	-	2,25	24
5.		10	2,0	резин. крош., 4	4,0	48
6.	55	9	2,5	-	3,2	48
7.		8	3,0	-	2,3	48
8.		11	3,0	мел, 3	3,7	36
9.	50	10	4,0	мел,4	2,7	24
10.		9	5,0	-	2,1	24
11.		11	5,0	тальк, 7	5,5	24-48
12.	40	11	7,0	тальк, 7	3,75	24-48
13.		10	10	тальк, 7	2,8	24-48
14.		11	10	древ. мука, 8	более 7	48
15.	30	12	15	-	4,7	48
16.		12	20	-	3,2	36
17.	20	15	20	-	8,0	48
18.		15	25	БС-120	7,5	48

Приведенные в табл.1 данные показывают, что время перехода разработанного полимерного тампонажного состава в нетекучее состояние (резит) в интервале рабочих температур 20-60°C составляет от 2,25 до 8 ч, что является достаточным для приготовления композиции, закачки и продавки ее в интервал негерметичности.

Введенные в тампонажный состав инертные наполнители (белая сажа БС-120, тальк, резиновая крошка, мел, барит) не оказывают заметного влияния на скорость отверждения, но способствуют снижению водоотдачи, снижению усадки и повышению прочностных характеристик тампонажного камня. Так, показатель фильтрации (Ф) свежеприготовленных тампонажных растворов примеров 2 и 3 составил 76 и 34 см³/30 мин соответственно, т.е. в присутствии 4 вес.ч. наполнителя Ф уменьшился более чем в 2 раза.

Как видно из табл.1, показатель фильтрации тампонажных растворов также зависит от содержания феррохромлигносульфоната: с увеличением содержания ФХЛС-М с 5 до 10 вес.ч. (примеры 11-13) водоотдача снижается с 30 до 16 см³/30 мин.

Помимо снижения водоотдачи введение в композицию наполнителя приводит к увеличению прочностных характеристик отвержденного тампонажного состава. Так, прочность при статическом изгибе отвержденных образцов примеров 2 и 3 составила 7,3 и 8,6 МПа соответственно. Для цемента марки ПЦТ-I-G без добавок при измерении в аналогичных условиях эта величина составляет 7,0 МПа (ГОСТ 26798.1-96).

II. Приготовление тампонажного состава на базе фенолоформальдегидной смолы СФЖ 3027Б

Пример 19.

В колбу загрузили 100 г фенолоформальдегидной смолы с вязкостью 31 с (при 20°C). Затем при работающей мешалке в колбу ввели 5,0 г резорцина. После растворения резорцина, продолжавшегося 10 мин, постепенно в течение 5 мин добавили 5,0 г ФХЛС-М. Перемешивание продолжали до полного растворения катализатора отверждения в течение 20 мин. Вязкость раствора составила 83 с.

В образовавшийся структурированный раствор постепенно в течение 5 мин ввели наполнитель - белую сажу БС-120 в количестве 4,5 г и 10 г расширяющейся добавки ДР-100. Перемешивание продолжали еще 5 мин со скоростью вращения лопастной мешалки 800 об/мин.

Благодаря структурообразователю ФХЛС-М осаждение наполнителя и расширяющей добавки из раствора не наблюдалось в течение 3-х ч. Заметим, этого времени вполне достаточно для приготовления тампонажного раствора, закачки и продавки его в пласт.

После приготовления раствора были проведены испытания на водоотдачу (Ф), которая составила 31 см³ /30 мин. Для сравнения, водоотдача тампонажного раствора, состоящего из фенолоформальдегидной смолы, кислотного отвердителя (HCl) и наполнителя БС-120 в аналогичных условиях достигает 110 см ³/30 мин.

Полученную суспензию поместили в термошкаф с температурой 75°C и периодически наблюдали за изменением консистенции тампонажного раствора. Время потери текучести определяли от момента смешения компонентов до момента потери подвижности по отсутствию смещения мениска при наклоне емкости с реакционной смесью. Время полного отверждения определяли по отсутствию продавливания тампонажного материала при нажатии иглой.

Потеря текучести наступила через 3 ч, а полное отверждение состава произошло за 24 ч. Образовавшийся камень обладает высокими прочностными свойствами, высокой химической стойкостью в минерализованной воде и в растворе соляной кислоты, значительно превышающей стойкость цементного камня. Через 2-е суток хранения отвержденных образцов в пластовой воде при 75°C величина адгезии с металлом составила 1,32 МПа (в аналогичных условиях для цементного камня без добавок эта величина не превышает 0,9-1,0 МПа). Линейное расширение отвержденного образца в виде бруска длиной 10 см составило 2,5%, прочность на изгиб - 8,6 МПа.

Примеры 20-28.

Рецептуру тампонажного состава устанавливали по времени потери текучести, которое не должно быть меньше 2-2,5 часов. Это время необходимо для приготовления раствора, закачки в НКТ и продавки его в интервал негерметичности. Полученные результаты приведены в табл.2.

Как видно из представленных в табл.2 данных, регулируя концентрации ФХЛС-М и резорцина, можно достигнуть времени потери текучести тампонажного раствора не менее 2-х ч, необходимых для проведения изоляционных работ в скважине. И только при температуре 115°C для достижения необходимых параметров отверждения в состав необходимо дополнительно вводить замедлитель процесса (пример 28).

Присутствие в растворе инертных наполнителей в количестве 4-8 вес.ч. по отношению к полимерной смоле не оказывает заметного влияния на скорость отверждения, но способствует снижению водоотдачи раствора и повышению прочностных характеристик тампонажного камня. Так, показатель фильтрации (Ф) свежеприготовленных тампонажных растворов примеров 20 и 21 составил 77 и 35 см³/30 мин соответственно, т.е. в присутствии 4 вес.ч. наполнителя Ф уменьшился более чем в 2 раза.

Помимо снижения водоотдачи введение в композицию наполнителя приводит к увеличению прочностных характеристик отвержденного тампонажного состава. Так, прочность при статическом изгибе отвержденных образцов примеров 20 и 21 составила 7,7 и 9,0 МПа соответственно. Для цемента марки ПЦТ-I-G без добавок в аналогичных условиях при 7-суточной гидратации (созревании) прочность при статическом изгибе образца составляет 7,0 МПа.

Концентрацию расширяющей добавки ДР-100 устанавливали исходя из существующих представлений по отверждению цементного камня, линейное расширение которого не должно превышать 3-х %. При большом расширении в цементном камне в условиях горного давления возникают внутренние напряжения и микротрещины, приводящие к разрушению изоляционного материала.

Помимо коэффициента расширения учитывалось изменение адгезии отвержденного камня к металлу обсадной колонны (табл.3).

Таблица 3
Влияние содержания расширяющей добавки на свойства отверждающихся при 75°C тампонажных составов
№ примера	Содержание ДР-100 (вес.ч.) на 100 вес.ч. СФЖ-3027Б	Коэф. линейн. расширения, %	Адгезия к металлу, МПа
29.	3	0,15	0,23
30.	5	1,3	0,70
31.	10	2,0	1,30
32.	15	2,7	1,29
33.	20	4,4	1,11

Приведенные в табл.3 данные показывают, что оптимальным диапазоном концентрации ДР-100 является 5-15 вес.ч.: ниже 5 вес.ч. расширение тампонажного материала незначительное, а выше 15 вес.ч. коэффициент линейного расширения становится больше допустимых 3-х %. Кроме того, как видно из табл., увеличение содержания расширяющей добавки больше 15% приводит к снижению адгезии отвержденного состава к металлу.

С применением фенолоформальдегидной смолы СФЖ-3027Б при более низких температурах (ниже 55°C) не удалось получить безусадочный материал в приемлемые сроки потери текучести, необходимые для проведения РИР в эксплуатационных скважинах.

III. Пример осуществления способа

Пример 34. Ликвидация негерметичности эксплуатационной колонны, температура изолируемого интервала негерметичности 34°C.

Перед проведением изоляционных работ скважину очищают до забоя промывкой технической водой от отложений парафинов, песка, асфальтенов, оксида железа и других загрязнений. Далее в нее спускают на НКТ гидравлический пакер ПГР-120 и устанавливают на необходимой по материалам ГИС глубине. Проверяют герметичность его установки. Определяют приемистость пласта. При наличии приемистости в пределах давлений, позволяющих проведение технологического процесса (P_max=0,8 P разрыва пласта), приступают к приготовлению полимерного тампонажного состава, объем которого рассчитывают исходя из приемистости интервала негерметичности.

В емкость, содержащую расчетный объем карбамидоформальдегидной смолы (250 л), загружают 27,5 кг резорцина и 17,5 кг ФХЛС-М и с помощью насоса ЦА 320 проводят перемешивание смеси до полного растворения (20-30 мин). В образовавшийся полимерный раствор постепенно порциями при перемешивании добавляют белую сажу БС-120 в количестве 10 кг. После введения наполнителя перемешивание состава продолжают еще 15 мин.

Полученную композицию закачивают в НКТ и продавливают ее в изолируемый интервал. Затем колонну НКТ поднимают на высоту 50-150 м и оставляют скважину на 48 ч для отверждения полимерного состава.

По завершении тампонажных работ производят разбуривание отвержденного полимерного стакана и пакер-пробки.