способ производства катанки

Формула изобретения

1. Способ производства катанки из углеродистой стали для последующего волочения в проволоку, включающий нагрев непрерывно литой заготовки квадратного сечения, черновую прокатку в полосу круглого сечения, чистовую непрерывную прокатку и охлаждение, отличающийся тем, что нагрев ведут до температуры 1050-1150°С, черновую прокатку завершают при температуре не выше 900°С, после чего полосу дополнительно охлаждают, а непрерывную чистовую прокатку ведут в температурном интервале от 850°С и до 680°С с суммарным коэффициентом вытяжки не менее 4,5.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что углеродистая сталь содержит, мас.%:

углерод	0,06-0,12
марганец	0,36-0,65
кремний	0,17-0,37
хром	0,01-0,15
кальций	0,001-0,004
азот	0,004-0,012
железо и примеси	остальное

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано для получения катанки в мотках, используемой для волочения в проволоку различного назначения.

Известен способ производства катанки из углеродистой стали для последующего получения проволоки, включающий нагрев квадратной заготовки до температуры 1250°С, черновую прокатку полосы, чистовую непрерывную прокатку в блоке клетей с температурой конца прокатки 970-1050°С и охлаждение водой до температуры 730-790°С. При этом сталь имеет следующий химический состав, мас.%:

Углерод	0,7
Марганец	0,5
Никель	0,08
Медь	0,09
Железо и примеси	Остальное [1].

Недостатки известного способа состоят в том, что катанка диаметром 8 мм и менее имеет низкую технологическую пластичность и неравномерные механические свойства по сечению. Это приводит к обрывам при волочении и требует проведения промежуточных отжигов в процессе волочения катанки в проволоку конечной толщины.

Известен также способ производства катанки из углеродистой стали, включающей нагрев непрерывно литой заготовки до температуры 1120-1260°С, черновую прокатку полосы, чистовую непрерывную прокатку и охлаждение. При этом суммарный коэффициент вытяжки полосы в процессе чистовой прокатки не регламентирован [2].

Недостатки данного способа состоят в том, что катанка имеет низкую технологическую пластичность и равномерность механических свойств, что затрудняет ее последующее волочение в проволоку.

Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства катанки из углеродистой рядовой стали, включающий нагрев непрерывно литой заготовки до температуры 1200-1260°С, черновую прокатку полосы, непрерывную чистовую прокатку и охлаждение, причем весь прокатный передел осуществляют в температурном интервале от 1200-1260°С и до 860-1000°С с суммарным коэффициентом вытяжки 4 [3].

Недостатки известного способа состоят в том, что катанка, особенно диаметром 8 мм и менее, имеет низкую технологическую пластичность и неравномерность механических свойств по сечению. Это затрудняет и усложняет процесс ее последующего волочения в проволоку.

Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении технологической пластичности и равномерности механических свойств катанки.

Для решения технической задачи в известном способе производства катанки из углеродистой стали для последующего волочения в проволоку, включающем нагрев непрерывно литой заготовки, черновую прокатку полосы, чистовую непрерывную прокатку и охлаждение, согласно предложению нагрев ведут до температуры 1050-1150°С, черновую прокатку завершают при температуре не выше 900°С, после чего полосу дополнительно охлаждают, а непрерывную чистовую прокатку ведут в температурном интервале от 850°С и до 680°С с суммарным коэффициентом вытяжки не менее 4,5. В варианте реализации способа углеродистая сталь содержит, мас.%:

Углерод	0,06-0,12
Марганец	0,36-0,65
Кремний	0,17-0,37
Хром	0,01-0,15
Кальций	0,001-0,004
Азот	0,004-0,012
Железо и примеси	Остальное.

Сущность предложенного изобретения состоит в следующем. Окончательно качество катанки из углеродистой непрерывно литой стали (в части равномерности микроструктуры и технологической пластичности при последующем волочении) формируется при чистовой непрерывной прокатке.

В известном способе-аналоге [3] по мере уменьшения площади сечения полосы возрастает неравномерность температурного поля по сечению. Первоначально аустенитизированные в процессе нагрева наружные слои металла, контактирующие с валками и охлаждающей их водой, теряют температуру и переходят в двухфазное аустенитно-ферритное состояние. Их деформирование в чистовых проходах сопровождается формированием неравномерной микроструктуры и механических свойств, что ведет к снижению технологической пластичности катанки при последующем волочении в проволоку, проявляющейся в нестабильности процесса волочения, обрывам проволоки, образованию на ней поверхностных дефектов и др.

После промежуточного охлаждения, непрерывная чистовая прокатки полосы из углеродистой стали в температурном интервале от 850 и до 680°С, как показали наши исследования, гарантированно проистекает в однофазной ферритной области. Поэтому неизбежно существующая неравномерность охлаждения полосы не оказывает влияния на фазовый состав стали. Одновременно с этим деформированная с суммарным коэффициентом вытяжки не менее 4,5 в указанном температурном интервале ферритная фаза углеродистой стали интенсивно рекристаллизуется между проходами. Вновь образующаяся гомогенная зеренная микроструктура феррита с 8-м номером балла зерна обладает наиболее высокой технологической пластичностью при последующем волочении катанки.

Завершение черновой прокатки при температуре не выше 900°С, с одной стороны, гарантирует однофазное аустенитное состояние стали при черновых проходах, чем обеспечивается интенсивная проработка валками изначально литой структуры аустенита, измельчение карбидных включений, а с другой стороны, сокращает технологически необходимую паузу для промежуточного охлаждения полосы между черновой и чистовой прокатками и полного превращения аустенитной фазы в ферритную.

Предложенные температурно-деформационные режимы производства катанки повышают технологическую пластичность и равномерность механических свойств для всего класса углеродистых сталей. Однако наиболее высокие технологическая пластичность и равномерность механических свойств при волочении, определяемую минимальным количеством переходов N по числу используемых волок различного диаметра, достигнуты при использовании стали с предложенным химическим составом.

Экспериментально установлено, что нагрев до температуры ниже 1050°С не обеспечивает полного растворения крупных карбидных включений в углеродистой стали, образующихся при кристаллизации непрерывно литой заготовки, что снижает технологическую пластичность и равномерность механических свойств катанки. Увеличение температуры нагрева более 1150°С не улучшает технологической пластичности, а лишь увеличивает энергозатраты на нагрев непрерывно литых заготовок и расход стали на окалинообразование.

Завершение черновой прокатки при температуре выше 900°С требует увеличения интенсивности и продолжительности дополнительного охлаждения перед чистовой прокаткой, что нецелесообразно.

Чистовая прокатка при температуре выше 850°С не исключает наличия в ферритной фазе включений аустенита, что ухудшает технологическую пластичность и равномерность механических свойств катанки. В то же время чистовая прокатка при температуре ниже 680°С ведет к резкому замедлению процесса рекристаллизации деформированных ферритных зерен и горячему наклепу. Это также снижает технологическую пластичность и стабильность механических свойств катанки из углеродистой стали.

Углерод является основным упрочняющим элементом в стали предложенного состава. При его концентрации менее 0,06% снижается прочность катанки и полученной из нее проволоки. Увеличение содержания углерода более 0,12% снижает технологическую пластичность катанки при ее волочении в проволоку.

Марганец раскисляет непрерывно литую сталь и упрочняет ее. При содержании марганца менее 0,36% механические свойства катанки нестабильны. Увеличение содержания марганца более 0,65% снижают технологическую пластичность катанки при волочении.

Кремний увеличивает скорость деформационного упрочнения стали при волочении, что снижает вероятность обрывов. Увеличение содержания кремния более 0,37%, как и снижение менее 0,17% приводит к снижению технологической пластичности катанки при волочении.

Хром способствует измельчению микроструктуры стали при чистовой горячей прокатке стали предложенного состава в ферритной области. Снижение его концентрации менее 0,01% приводит к увеличению неравномерности механических свойств катанки. Увеличение концентрации хрома более 0,15% снижает технологическую пластичность катанки.

Кальций модифицирует сталь, очищает границы зерен, улучшает деформируемость катанки при осесимметричной схеме напряженного состояния, характерной для волочения. Снижение концентрации кальция менее 0,001% ведет к снижению технологической пластичности. Увеличение содержания кальция более 0,004% приводит к образованию в структуре углеродистой стали хрупких неметаллических включений, которые могут инициализировать обрывы при волочении проволоки, что нецелесообразно.

Азот упрочняет ферритную матрицу по механизму дисперсинного твердения (выпадения карбонитридных частиц). Однако при увеличении содержания азота более 0,012% снижается технологическая пластичность катанки и качество проволоки. Снижение содержания азота менее 0,004% существенно увеличивает стоимость производства стали без улучшения технологической пластичности и равномерности механических свойств, что нецелесообразно.

Примеры реализации способа

Пример 1. Непрерывно литые заготовки квадратного сечения 80×80 мм из углеродистой стали марки Ст3сп с химическим составом по ГОСТ 380-2005 нагревают в методической печи с газовым отоплением до температуры аустенитизации Т_а=1100°С и подвергают черновой прокатке в черновой группе клетей проволочного стана 150 в полосу круглого сечения диаметром D₀=15,0 мм. Во время черновой прокатки полоса охлаждается до температуры Т_ч=870°С. Выходящую из черновой группы клетей полосу в аустенитном состоянии охлаждают водой до температуры Т_нп=830°C. В процессе охлаждения в углеродистой стали завершается превращение аустенита в феррит.

После дополнительного охлаждения полосу задают в блок чистовых клетей и осуществляют непрерывную чистовую прокатку в системе калибров «овал-круг» в катанку диаметром D₁=6,0 мм при температуре конца прокатки Т_кп=710°С. Суммарный коэффициент вытяжки при чистовой прокатке равен:

Прокатанную катанку охлаждают водой и с помощью виткоукладчика верно укладывают на транспортер для окончательного охлаждения на воздухе. Охлажденную катанку подвергают солянокислотному травлению для удаления окалины.

Готовая катанка имеет высокую равномерность механических свойств и технологическую пластичность: она поддается мокрому волочению за минимально возможное число переходов N=9 раз по диаметру волок в проволоку конечного диаметра 3,0 мм без обрывов и образования дефектов поверхности.

Варианты реализации способа по примеру 1 приведены в табл.1. Из данных, приведенных в табл.1 следует, что реализация предложенного способа (варианты № 2-4) обеспечивают повышение технологической пластичности и равномерности механических свойств катанки из углеродистой стали марки Ст3сп: для волочения проволоки диаметром 3,0 мм требуется наименьшее число переходов по диаметру волок N=9.

Таблица 1.
Режимы производства катанки из стали марки Ст3сп и их эффективность
№ варианта	Та, °С	Тч, °C	Тнп, °С	Ткп , °С	А	N, раз	Дефекты поверхн.	Обрывы
1.	1040	840	830	670	4,48	12	трещины	есть
2.	1050	865	820	680	4,50	9	нет	нет
3.	1100	870	830	710	6,25	9	нет	нет
4.	1150	900	850	730	8,95	9	нет	нет
5.	1160	910	860	735	14,75	13	трещины	нет

проволока не имеет дефектов поверхности, обрывы отсутствуют. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты № 1 и № 5) технологическая пластичность и равномерность механических свойств катанки снижаются: возрастает до 12-13 требуемое число переходов N, на поверхности проволоки имеются трещины, не исключены обрывы в процессе волочения.

Пример 2.

В кислородном конвертере производят выплавку сталей с различным химическим составом (табл.2).

Выплавленные стали подвергают непрерывной разливке в заготовки квадратного сечения 80×80 мм.

Непрерывно литые заготовки из стали с составом № 3 нагревают в методической печи до температуры аустенитизации Т_а=1090°С и подвергают черновой прокатке в полосу круглого сечения диаметром D₀=14 мм. Черновую прокатку завершают при температуре полосы T_ч=880°C.

Таблица 2.
Химический состав углеродистых сталей
№ состава	Содержание химических элементов, мас.%
	С	Mn	Si	Cr	Ca	N	Fe + примеси
1.	0,05	0,34	0,16	0,009	-	0,003	Остальное
2.	0,06	0,36	0,17	0,01	0,001	0,004	-:-
3.	0,09	0,50	0,27	0,08	0,002	0,008	-:-
4.	0,12	0,65	0,37	0,15	0,004	0,012	-:-
5.	0,14	0,66	0,38	0,16	0,006	0,014	-:-

По завершении черновой прокатки полосу охлаждают до температуры Т_нп=810°СС и подвергают непрерывной чистовой прокатке в катанку диаметром D₁=5,0 мм с суммарным коэффициентом вытяжки =7,84. Температуру конца прокатки поддерживают равной Т _кп=700.

Прокатанную катанку после охлаждения и травления подвергают мокрому волочению в проволоку диаметром 2,0 мм за минимально возможное число переходов по диаметру волок N=7 раз. За счет того, что катанка имела повышенные технологическую пластичность и равномерность механических свойств, волочение протекало без образование поверхностных дефектов и обрывов проволоки.

Варианты реализации способа по примеру 2 и показатели их эффективности приведены в табл.3.

Из данных, приведенных в табл.3, следует, что использование стали предложенного состава (составы № 2-4) и предложенных режимов производства (варианты № 2-4) позволяет повысить технологическую пластичность и равномерность механических свойств катанки. Благодаря этому при волочении катанки снижается до N=7 требуемое число переходов по диаметру волок, исключаются дефекты поверхности и обрывы проволоки

Таблица 3.
Режимы производства катанки и их эффективность
№ варианта	№ состава	Та, °С	Тч, °С	Тнп, °С	Ткп , °С		Nmin, раз	Дефекты поверхн.	Обрывы
1.	5.	1040	890	830	670	7,84	15	трещины	есть
2.	4.	1050	825	820	730	8,36	7	нет	нет
3.	3.	1090	810	830	700	7,84	7	нет	нет
4.	2.	1150	900	850	680	4,50	7	нет	нет
5.	1.	1160	910	860	735	4,40	12	трещины	есть

при волочении. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты № 1 и № 5) технологическая пластичность и равномерность механических свойств катанки снижаются, вследствие чего возрастает число переходов N до 12-15, на поверхности проволоки имеются трещины, не исключены обрывы в процессе волочения.

Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что нагрев непрерывно литых заготовок из углеродистой стали до 1050-1150°С, завершение черновой прокатки при температуре не выше 900°С, последующее дополнительное охлаждение полосы и непрерывная чистовая прокатка в температурном интервале от 850°С и до 680°С с суммарным коэффициентом вытяжки не менее 4,5, обеспечивает пластическую деформацию полосы в однофазной ферритной области. Ферритная фаза остается стабильной при понижении температуры полосы в процессе чистовой прокатки. При этом счет многоциклового измельчения зерен микроструктуры, динамической и статической из рекристаллизации формируется гомогенная структура металла, равномерные механические свойства, повышается технологическая пластичность и стабильность механических свойств катанки.

В качестве базового объекта при оценке экономической эффективности предложенного способа принят известный способ [3]. Использование предложенного способа обеспечивает повышение рентабельность производства катанки из углеродистой стали на 5-10%.

Литературные источники

1. Патент РФ № 2292247, МПК В21В 1/16, 2007 г.

2. М.А. Беняковский и др. Технология прокатного производства. Справочник. T.1. - М.: Металлургия, 1991 г., с.61, 334, 400.

3. Патент РФ № 2243834, МПК В21В 1/46, 2005 г.