Химические или физические процессы общего назначения, проводимые в присутствии жидкости или газа и твердых частиц, аппараты для их проведения: ..в присутствии жидкости или газа, пропускаемых последовательно через два или более слоя – B01J 8/04

Изобретение относится к устройству для синтеза текучих сред безводных галоидов водорода и диоксида углерода из текучих сред органических галоидов. Система для обработки и/или разложения текучих сред органических галоидов содержит блок двойного реактора, содержащий первый реактор внутри первого теплопоглощающего сосуда, второй реактор внутри второго теплопоглощающего сосуда и третий уравновешивающий теплопоглощающий сосуд, при этом первый реактор и второй реактор гидравлически соединены, так что продукт реакции, происходящей в одном реакторе, подается в другой реактор. Блок двойного реактора содержит первый теплопоглощающий сосуд, содержащий первый реактор, второй теплопоглощающий сосуд, содержащий второй реактор, третий уравновешивающий теплопоглощающий сосуд и циркулятор, при этом первый теплопоглощающий сосуд гидравлически соединен со вторым теплопоглощающим сосудом, с третьим уравновешивающим теплопоглощающим сосудом и с циркулятором. Изобретение обеспечивает эффективную обработку текучих сред при температурах ниже 1300 C° и снижение загрязнений окружающей среды. 2 н. и 18 з.п. ф-лы, 2 ил., 6 табл., 6 пр.

Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано в нефтехимическом производстве при создании аппаратов для проведения процесса дегидрирования легких алканов. Мембранный реактор состоит из цилиндрического кожуха, двух крышек и мембранно-каталитического модуля, помещенного между двумя газораспределительными решетками. Мембранно-каталитический модуль содержит несколько секций для проведения процесса дегидрирования. Каждая секция содержит реакционную камеру и камеру для сбора водорода, которые разделены водородпроницаемой мембраной. Принцип действия реактора состоит в одновременном параллельном проведении процесса дегидрирования в нескольких реакционных камерах с непрерывным отводом водорода через мембрану из зоны реакции. Изобретение позволяет увеличить площадь удельной поверхности мембраны на единицу объема катализатора и повысить тем самым конверсию сырья в целевые продукты за счет увеличения отвода водорода из реакционной зоны и смещения равновесия реакции дегидрирования в сторону образования продуктов. 4 ил.

Изобретение относится к устройствам для получения серы из сероводородсодержащих газов и для очистки газов от сероводорода с получением серы и может найти применение в нефтегазовой, нефтеперерабатывающей и химической отраслях промышленности. Предложенное устройство для получения серы, включающее вертикальный цилиндрический каталитический реактор, содержит несколько катализаторных блоков, состоящих из теплообменных элементов с внутренним пространством для прохода теплоносителя, пространство между которыми заполнено гранулированным катализатором, а также патрубки для ввода газообразного сырья и вывода газообразного продукта, при этом устройство дополнительно содержит паровой нагреватель сероводородсодержащего газа, секцию конденсации паров серы и термосифонное устройство для отвода тепла реакции из катализаторных блоков, реактор содержит патрубки для ввода сероводородсодержащего газа, вывода очищенного газа и жидкой серы, ввода циркулирующей жидкой серы, а также патрубки для ввода кислородсодержащего газа, при этом катализаторные блоки оснащены устройствами для распределения кислородсодержащего газа по сечению аппарата, термосифонное устройство состоит из коллектора-распределителя жидкого теплоносителя, коллектора-сборника парожидкостной смеси и сепарационного пространства, в котором размещен паровой нагреватель сероводородсодержащего газа, а секция конденсации паров серы расположена ниже катализаторных блоков и состоит из поверхностного конденсатора паров серы, включающего орошаемые и охлаждаемые конденсационные поверхности, расположенные под углом 10-90 градусов к горизонтали, и устройства для распределения циркулирующей жидкой серы по конденсационным поверхностям, а также узла промывки очищенного газа циркулирующей жидкой серой, оснащенного противоточной массообменной насадкой. Технический результат - уменьшение материалоемкости оборудования, снижение энергозатрат, повышение селективности окисления. 3 ил.

Изобретение касается способа и устройства для синтеза аммиака из синтез-газа, содержащего азот и водород. Устройство, по меньшей мере, с одним реактором (1) включает первый неохлаждаемый блок слоев катализатора (2), по меньшей мере, одно теплообменное устройство (3), по меньшей мере, два охлаждаемых блока слоев катализатора (4, 41, 42), причем каждый из блоков (4, 41, 42) оснащен совокупностью труб охлаждения (5), и циркуляционную линию (6), по меньшей мере, с одним подающим устройством (61) и, по меньшей мере, одним выпускным устройством (62). Причем линия (6), начиная от подающего устройства (61), проходит последовательно вниз по потоку совокупность труб охлаждения (5), первый неохлаждаемый блок (2), теплообменное устройство (3) и, по меньшей мере, два охлаждаемых блока (4, 41, 42) вплоть до выпускного устройства (62). Причем совокупность труб охлаждения (5) от каждого охлаждаемого блока (4, 41, 42) на выпускной стороне труб охлаждения в каждом случае соединены со сборным выпускным устройством (10). Причем линия (6) имеет, по меньшей мере, в каждом случае одну обводную линию (7) для каждого охлаждаемого блока (4, 41, 42), которая в каждом случае расположена между подающим устройством (61) и сборным выпускным устройством (10) совокупности труб охлаждения (5) от каждого охлаждаемого блока (4, 41, 42). Изобретение также представляет способ синтеза аммиака из синтез-газа с использованием указанного устройства. Способ позволяет эффективно использовать возможности катализатора с достижением высокой выпускной концентрации аммиака. 2 н. и 17 з.п. ф-лы, 7 ил., 4 табл., 3 пр.

Изобретение предназначено для химической промышленности. Способ получения хлора включает каталитическое окисление хлористого водорода 1 кислородом 2 в газовой фазе на не менее чем двух расположенных один за другим слоях катализатора I, II, III в адиабатических условиях. Смесь газообразных продуктов реакции 4, 6, 8 пропускают через не менее чем один теплообменник IV, V, VI. Температура в слоях катализатора от 150 до 800°C, температура газовой смеси 3 на входе в первый слой катализатора I или в каждый из слоев катализатора I, II, III от 150 до 400°C. Каталитическое окисление проводят при давлении 1-30 бар, количество слоев катализатора 2-12. Молярное отношение кислорода к хлористому водороду (0,25-10):1. Слои катализатора I, II, III термически изолированы. Реакторы 31-33 для получения хлора объединены в систему посредством линий 3, 5, 7 подачи исходных соединений и линий 4, 6, 8 отвода продуктов реакции. Упрощается конструкция реактора и управление поддержанием теплового режима в реакторе, исключается отрицательное влияние на стабильность и срок службы катализатора. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 4 ил., 1 табл., 5 пр.

Изобретение может быть использовано в химической промышленности для получения аммиака. Конвертор аммиака может включать первую оболочку (108) с размещенными в ней двумя или более отдельными слоями катализатора (134, 136, 138, 140), вторую оболочку (106), расположенную вокруг первой оболочки. Первый теплообменник (168), размещен снаружи первой оболочки (108) и находится с ней в сообщении по текучей среде (166) через проточный канал (124), размещенный внутри первой оболочки (108). Второй теплообменник (104) размещен снаружи второй оболочки (106) и находится с ней в сообщении по текучей среде (116). Предложенное изобретение позволяет повысить эффективность получения аммиака. 4 н. и 16 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к реакторной системе (10) для получения ксилола. Система включает первый реактор (14) с вводом, выводом и реакционной зоной, причем первый реактор способен принимать поток (12) сырья, содержащий оксигенаты и углеводороды, превращать часть оксигенатов в легкие олефины и алкилировать ароматические соединения, причем легкие олефины и алкилароматические соединения включены в первый выходящий поток (15). Также включает систему (18) сепаратора с жидкостным соединением с выводом первого реактора (14) для получения первого выходящего потока (15) первого реактора (14) и для создания первого потока (20) продукта, содержащего олефин C₃, второго потока (24), содержащего ароматические соединения C₇, и третьего потока (26), содержащего ароматические соединения C₈. Далее включает первую линию, связывающую сепаратор (18) с вводом первого реактора (14) для направления второго потока (24) в первый реактор (14). Включает вторую линию с жидкостным соединением с системой (18) сепаратора для направления олефина C₃ в установку (56) сбора пропилена. Затем включает третью линию с жидкостным соединением с системой (18) сепаратора для направления ароматических соединений C₈ в установку (30) выделения ксилола и второй реактор (40) для получения потока (28 и 29) сырья, содержащего ароматические углеводороды C₆ ⁺ из системы (18) сепаратора, и приведения потоков (28, 29) сырья в условия для трансалкилирования ароматических углеводородов C₆ ⁺ для образования выходящего потока (46), богатого по углеводородам C₈. Использование настоящего способа позволяет получать ксилолы совместно с получением пропилена из метанола. 6 з.п. ф-лы, 2 пр., 1 ил.

Описан непрерывный способ моноалкилирования ароматического соединения алифатического исходного сырья, содержащего алифатический олефин с 8-18 атомами углерода в молекуле, для получения линейного арилалкана без избыточной скелетной изомеризации алкановой группы арилалкана, который осуществляют с использованием, по меньшей мере, 3 реакционных зон, соединенных последовательно, содержащих каждая твердый катализатор алкилирования, с охлаждением выходящего потока между реакционными зонами, каждая из данных реакционных зон снабжается частью свежего алифатического сырья таким образом, что Дельта Т Реакционной Зоны в каждой реакционной зоне составляет менее 15°С. Молярное отношение общего количества ароматического соединения к олефину составляет менее 20:1. Продукт алкилирования имеет желательную линейность и низкие количества димеров, деалкилированных соединений и диариловых соединений даже при том, что используется низкое молярное отношение ароматического соединения к олефину. 9 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к многореакторной системе и способу для производства продукта, получаемого по ограничиваемой равновесием реакции. Система содержит реакторную емкость, выполненную с возможностью выдерживания рабочих температур и давлений реакции получения продукта, причем реакторная емкость содержит множество реакционных зон, образованных в реакторной емкости с помощью разделительных стенок, емкость сепарации, выполненную с возможностью выдерживания рабочих температур и давлений реакции получения продукта, причем емкость сепарации содержит множество зон сепарации, образованных в емкости сепарации с помощью разделительных стенок, и реакторные комплекты, содержащие множество теплообменников подаваемый поток/отходящий поток. Причем теплообменник первого реакторного комплекта функционально соединен с реакционной зоной подаваемым потоком, а теплообменники остальных реакторных комплектов функционально соединены с реакционной зоной возвращаемым потоком. Изобретение обеспечивает экономику и эффективность метанольной каскадной системы. 4 н. и 16 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к усовершенствованному способу фторирования, в котором осуществляют контактирование потока фторируемого органического соединения с потоком элементного фтора с образованием HF или другого водородсодержащего соединения в качестве побочного продукта, где потоки исходных реагентов попадают в реакционную зону реактора фторирования, которая заполнена стехиометрическим избытком фторид-адсорбирующей композиции по отношению к мольным количествам фторируемого органического соединения и элементного фтора. Изобретение также относится к реактору фторирования для осуществления способа фторирования, включающему зону реакции, вход для подачи фторируемого органического соединения в указанную зону реакции, вход для подачи элементного фтора в указанную зону реакции и выход для удаления фторированного продукта реакции, причем зона реакции заполнена фторид-адсорбирующей композицией для адсорбции HF, образующегося в качестве побочного продукта реакции между органическим соединением и элементным фтором. В результате количество HF или другого побочного водородсодержащего продукта уменьшается или он не образуется. 2 н. 18 з.п. ф-лы, 3 пр., 6 ил.

Изобретение относится к области химии и может быть использовано в бортовых генераторах для получения синтез-газа. Генератор для получения синтез-газа осевого типа содержит смесительно-распределительное пусковое устройство 1, тангенциальный ввод 2, искровую свечу или электрический нагревательный элемент 3, один или несколько каталитических блоков 4, погружной теплообменник коридорного типа 5. Каталитический блок выполнен в виде осевых блоков из чередующихся между собой плоских и гофрированных теплопроводных металлопористых каталитических лент с наличием каналов для прохождения газовых потоков. Погружной теплообменник интегрирован с каталитическим реактором. Изобретение позволяет создать компактный бортовой генератор с повышенной эффективностью. 4 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к способу получения алкилбензина путем алкилирования изобутана олефинами в каталитическом реакторе при повышенной температуре и давлении, в котором изобутан подают в верхнюю секцию реактора и последовательно пропускают через все секции с катализатором, а олефинсодержащее сырье распределяют на несколько потоков, число которых равно числу секций катализатора, и подают одновременно в секции с катализатором параллельными потоками для проведения реакции алкилирования, углеводородный поток, содержащий непрореагировавший изобутан и продукты реакции, разделяют на два потока: паровой, полученный путем испарения изобутана, который затем конденсируют и направляют на рецикл, и жидкостной, представляющий собой продукты реакции, который выводят из реакционной системы или частично направляют на рецикл. Температуру и давление в каждой секции реактора поддерживают так, чтобы обеспечить равновесное состояние пар-жидкость смешанного углеводородного потока, проходящего через реактор. При этом в способе в качестве олефинов используют олефины С₂-С ₄, количество секций катализатора составляет от 2 до 10, олефинсодержащий поток перед подачей в секцию с катализатором смешивают с изобутаном в соотношении 1:(250÷1000), а на рецикл возвращают 50÷99,9% мас. парового потока от общего потока, выходящего из последней секции реактора. Настоящий способ позволяет повысить межрегенерационный пробег катализатора, а также снизить энергетические затраты. 3 з.п. ф-лы, 8 пр., 1 табл.

Изобретение относится к способу гетерогенно катализируемого частичного дегидрирования углеводорода. Способ заключается в том, что поток реакционной газовой смеси, который содержит углеводород в исходном молярном количестве KW, пропускают через совокупный слой катализатора, состоящий из нескольких отдельных слоев, в суммарном количестве М, так чтобы в рабочий момент t₀ при прохождении потока через первую треть количества М в дегидрированный углеводород превращалась доля А исходного количества KW, через вторую треть превращалась доля В и через третью треть превращалась доля С, при условии, что А>В>С. Причем в поток между его входом в совокупный слой катализатора и выходом из него при необходимости вводят вспомогательные газы дегидрирования. Деактивированию совокупного слоя катализатора, происходящему по мере его эксплуатации, противодействуют тем, что варьируют ход температуры потока внутри совокупного слоя катализатора и/или расход при необходимости используемых вспомогательных газов дегидрирования. При этом варьирование выполняют таким образом, чтобы по мере протекания рабочего процесса доля А снижалась, доля В проходила через максимум и доля С возрастала. Изобретение позволяет максимально ограничить деактивирование совокупного слоя катализатора. 31 з.п. ф-лы, 3 ил., 1 табл.

Изобретение относится к усовершенствованным способам получения акролеина, акриловой кислоты, метакролеина или метакриловой кислоты в качестве целевого продукта a) гетерогенно катализируемым парофазным частичным окислением по меньшей мере одного исходного органического соединения, выбранного из пропилена, пропана, изобутилена, изобутана, акролеина или метакролеина, молекулярным кислородом по меньшей мере в двух параллельно функционирующих системах реакторов окисления с загруженными в них катализаторами, приводящим к образованию по меньшей мере двух потоков получаемого газа, соответственно содержащих целевое соединение и соответственно образующихся в одной из по меньшей мере двух систем реакторов окисления, и b) последующим выделением целевого продукта по меньшей мере из двух потоков получаемого газа с образованием по меньшей мере одного потока сырого целевого продукта, в соответствии с которым c) перед выделением - по меньшей мере два из по меньшей мере двух потоков получаемого газа смешивают друг с другом в смешанный поток, причем в случае происходящего по мере эксплуатации изменения селективности образования целевого продукта и/или побочных продуктов, не во всех, по меньшей мере двух параллельно функционирующих систем реакторов окисления, в которых образовались содержащиеся в смешанном потоке целевые продукты, параллельно заменяют свежим катализатором все количество или частичное количество катализатора. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 4 табл.

Изобретение относится к вариантам способа получения бисфенола А, один из которых включает стадию удаления свободной кислоты с использованием смолы, выбранной из сильнокислотной ионообменной смолы, сильноосновной ионообменной смолы, слабоосновной ионообменной смолы и их смеси, на следующей стадии (D), для того чтобы удалить свободную кислоту, содержащуюся в маточной жидкости или изомеризованной жидкости, причем способ получения бисфенола А включает: стадию реакции конденсации (А), на которой избыточное количество фенола реагирует с ацетоном в присутствии кислотного катализатора; стадию концентрирования (В), на которой концентрируют реакционную смесь, полученную на стадии (А); стадию кристаллизации и разделения твердой и жидкой фаз (С), на которой кристаллизуют аддукт бисфенола А и фенола, охлаждая сконцентрированную реакционную смесь, полученную на стадии (В), и отделяют этот аддукт от маточной жидкости; стадию изомеризации (D), на которой изомеризуют всю маточную жидкость, полученную на стадии (С), с помощью катализатора изомеризации и возвращают полученную в результате изомеризованную жидкость на стадию (А) и/или стадию (В); стадию разложения аддукта (F), на которой получают расплав бисфенола А, удаляя фенол из аддукта бисфенола А и фенола, полученного на стадии (С); и стадию гранулирования (G), на которой получают гранулированный продукт, гранулируя расплав бисфенола А, полученный на стадии (F). Также изобретение относится к вариантам установки для осуществления указанного способа. 4 н. и 6 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к способу получения легких олефинов, который включает следующие стадии: (а) контактирование метанолсодержащего сырья (12), где содержание метанола в сырье составляет 65-100% вес., в реакционной зоне конверсии метанола (14) с катализатором в условиях процесса, которые эффективны для получения потока, выходящего из реакционной зоны (16) конверсии метанола, содержащего диметиловый эфир и воду, при этом эффективные условия включают температуру в интервале 200-300°С, давление в интервале 200-1500 кПа и массовую объемную скорость подачи в интервале 2-15 ч^-1; (b) удаление по меньшей мере части воды из потока, выходящего из реакционной зоны конверсии метанола, с образованием первого технологического потока (22), содержащего диметиловый эфир и имеющего пониженное содержание воды; (с) контактирование сырья, содержащего по меньшей мере часть первого технологического потока, в реакционной зоне (26) конверсии кислородсодержащих соединений с катализатором конверсии кислородсодержащих соединений в условиях процесса, которые эффективны для превращения по меньшей мере части сырья в поток (30) продуктов превращения кислородсодержащих соединений, содержащий легкие олефины, содержащие С₂ и С₃ олефины, и тяжелые олефины, содержащие С₄₊ олефины, причем эффективные условия конверсии кислородсодержащих соединений включают давление процесса по меньшей мере 240 кПа (абс) и температуру в интервале 200-700°С; (d) взаимодействие по меньшей мере части (44) тяжелых олефинов из потока продуктов превращения кислородсодержащих соединений в зоне (46) превращения тяжелых олефинов с образованием потока (50), выходящего из зоны превращения тяжелых олефинов и содержащего дополнительное количество легких олефинов, где зона превращения тяжелых олефинов является или зоной процесса крекинга олефинов, или зоной процесса метатезиса олефинов; и (е) извлечение по меньшей мере части дополнительных легких олефинов из потока, выходящего из зоны превращения тяжелых олефинов, в котором общее количество олефинов включает дополнительное количество легких олефинов стадии (е) и в котором содержание пропилена в общем количестве легких олефинов выше, чем в способе, который не включает стадии (а) и (b) и использует метанолсодержащее сырье на стадии (с). Также изобретение относится к устройству для осуществления указанного способа. Настоящее изобретение позволяет увеличить относительное количество получаемых легких олефинов. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 4 ил., 1 табл.

Изобретение относится к аппаратам для проведения тепло- и массообменных процессов, в частности для проведения газожидкостных реакций в каналах катализатора. Аппарат для проведения процессов в системах жидкость - газ и/или жидкость - жидкость содержит корпус протяженной формы с несколькими последовательно расположенными на нем пучками параллельных каналов, патрубки для ввода исходных компонентов, устройство для первичного диспергирования и распределения дисперсной фазы и патрубки для дополнительной подачи дисперсной фазы. В корпусе перед каждым пучком установлено устройство для генерирования пульсаций давления, причем перед первым по направлению движения фаз пучком установлен распределитель потоков, а также распределитель потоков установлен между пучками, обеспечивающий раздвоение потока. В один из раздвоенных потоков установлены устройства для генерирования пульсаций, каждое из которых соединено с генератором колебаний, при этом генераторы колебаний присоединены к контроллеру. Способ эксплуатации аппарата заключается в генерировании пульсаций в системах жидкость - газ и/или жидкость - жидкость, амплитуда которых исключает возвратное течение гетерогенной системы в каналах пучка, причем колебания создают с определенной частотой. Изобретение обеспечивает повышение эффективности работы аппарата. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к способу получения средних дистиллятов из парафинового сырья, полученного синтезом Фишера-Тропша, включающий до стадии гидрокрекинга/гидроизомеризации стадию гидроочистки и очистки и/или удаления загрязнений прохождением через по меньшей мере один многофункциональный защитный слой, причем защитный слой содержит по меньшей мере один катализатор, пропитанный активной гидрирующей-дегидрирующей фазой и имеющий следующие характеристики: определенный по ртути объем макропор со средним диаметром 50 нм составляет более 0,1 см³/г, полный объем превышает 0,60 см³/г. Также способ относится к установке для осуществления заявленного способа. 2 н. и 14 з.п. ф-лы, 2 табл., 5 ил.

Изобретение относится к области тарелок распределительных устройств, предназначенных для питания газом и жидкостью химических реакторов, функционирующих с использованием совместных нисходящих потоков газа и жидкости. Описано устройство фильтрации и распределения газообразной фазы и жидкой фазы, представляющих собой загрузку, питающую реактор, содержащий по меньшей мере один неподвижный каталитический слой, причем реактор функционирует в режиме совместного нисходящего течения газа и жидкости, и жидкая фаза содержит, как правило, загрязняющие частицы, причем упомянутое устройство содержит тарелку, располагающуюся по потоку перед неподвижным каталитическим слоем, причем упомянутая тарелка образована по существу горизонтальной плоскостью основания, жестко связанной со стенками реактора, в которой закреплены по существу вертикальные каналы, открытые на их верхнем конце для принятия газа и открытые на их нижнем конце для удаления смеси газа с жидкостью, предназначенной для питания каталитического слоя, располагающегося позади по потоку, причем упомянутые каналы содержат на некоторой части их высоты сплошную боковую щель или боковые отверстия, предназначенные для подвода жидкости, причем упомянутая тарелка удерживает фильтрующий слой, охватывающий упомянутые каналы, и этот фильтрующий слой образован по меньшей мере одним слоем частиц, имеющих размеры, меньшие или равные размерам частиц каталитического слоя. Также описано использование вышеописанного устройства фильтрации и распределения в реакторе гидрообработки, селективной гидрогенизации или преобразования остатков или углеводородных фракций с количеством атомов углерода, которое может иметь величину в диапазоне от 3 до 50, предпочтительно в диапазоне от 5 до 30. Технический результат - возможность улавливания загрязняющих частиц, содержащихся в жидкой загрузке, питающей реактор, функционирующий с совместно нисходящими потоками газа и жидкости. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 2 табл., 2 ил.

Изобретение относится к многостадийному способу для производства углеводородных продуктов из сингаза, каждая стадия способа включает следующие этапы: 1) обеспечение одного или больше реакторов конверсии сингаза, в которых сингаз частично превращается в углеводородные продукты в условиях конверсии, 2) каждый реактор конверсии имеет систему входящего потока сингаза, каковая система объединяет два или более входящих потока сингаза и каковая система поставляет объединенный сингаз в реактор конверсии сингаза, при этом система входящего сингаза объединяет А) по меньшей мере, один входящий поток сингаза, являющийся потоком сингаза, полученного в процессе неполного окисления и имеющего отношение Н₂ /СО между 1,6 и 2,0 для первой стадии или В) выходящий поток сингаза из предыдущей стадии, отношение Н₂/СО выходящего потока сингаза находится между 0,2 и 0,9, вместе с риформинговым сингазом, имеющим отношение Н₂/СО, по меньшей мере, 3,0, для всех стадий, кроме первой стадии, с другим потоком сингаза, являющимся возвратным потоком из реактора конверсии, имеющим отношение H₂/CO между 0,2 и 0,9, при этом объединенный сингаз имеет отношение Н₂/СО между 1,0 и 1,6, и 3) обеспечение системы выходящего потока сингаза, которая выпускает выходящий поток сингаза из реактора, отношение Н₂/СО выходящего потока сингаза находится между 0,2 и 0,9, выходящий поток частично используют как возвратный поток в систему входящего сингаза, как упомянуто выше, и в случае, если существует следующая стадия в способе, используют как подаваемый материал для следующей стадии. Применение настоящего способа обеспечивает большую гибкость для пользователя в выборе эксплуатационных параметров, включая выход и качество образующихся углеводородных продуктов. 14 з.п. ф-лы, 1 ил.

Предложенное изобретение относится к способу охлаждения исходящего потока (12, 116) реактора крекинга олефинов, который включает контактирование исходящего потока реактора крекинга олефинов с потоком (18) теплоотводящего масла в отдельной зоне (14, 122) контакта контактного охладителя для получения охлажденного потока (26) паров и образования нагретого потока (22) теплоотводящего масла при падении давления от входа (24) контактного охладителя до выхода (26) контактного охладителя менее чем 3,5 кПа. Также изобретение относится к устройству для осуществления заявленного способа. Применение настоящего изобретения позволяет снизить загрязнение установок теплообмена, используемых для охлаждения исходящих потоков реактора крекинга олефинов. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Система для алкилирования олефинов парафином включает реактор алкилирования 100 и резервуар для отстаивания 110, имеющий верхнюю часть 122, промежуточную часть 108 и нижнюю часть 124. Промежуточная часть 108 содержит по меньшей мере одну систему тарелок 112, содержащую перфорированную тарелку 114, содержащую множество отверстий 116 и слой насадки 118, расположенный ниже указанной перфорированной тарелки 114. Углеводородное исходное сырье подают в реактор алкилирования 100 через трубопровод подачи 104. Резервуар для отстаивания 110 функционально связан с реактором алкилирования 100 по потоку текучей среды через трубопровод питания 106. Изобретение позволяет снизить концентрацию органических фторидов в продукте алкилирования. 2 н. и 19 з.п. ф-лы, 2 табл., 8 ил.

Изобретение может быть использовано, например, для гидроочистки и гидрокрекинга в операциях переработки нефти. Каталитический реактор с нисходящим потоком имеет множество слоев катализатора, в которые проходит смесь газа и жидкости. Область между последовательными слоями катализатора снабжена распределительной системой для распределения и смешивания газа и жидкости перед контактом со следующим слоем катализатора. Ниже поддона для поддержания катализатора расположена линия нагнетания газа. Собирающий поддон приспособлен для приема газа и жидкости. Выше уровня собирающего поддона продолжаются коллекторы слива. Камера смешения приспособлена для приема газа и жидкости, спускающихся от коллекторов слива. Ниже камеры смешения расположен отбойник. Ниже отбойника размещен первый распределительный поддон, имеющий на всем протяжении отверстия и трубки. По меньшей мере одна из трубок снабжена распределительным устройством, которое способно разделять камеру трубки на, по меньшей мере. две камеры. Ниже первого распределительного поддона расположен второй распределительный поддон для перераспределения газа и жидкости перед контактом со следующим слоем катализатора. Обеспечивается улучшенное смешивание газа и жидкости при сохранении вихревого движения. 7 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к способам проведения газожидкостных реакций в реакторах с монолитным катализатором и может быть использовано в химической, нефтехимической, фармацевтической, пищевой, биотехнологической и других отраслях промышленности, а также в аналитической химии при использовании капиллярных каналов в качестве устройств для анализа проб в микросистемах. Способ проведения газожидкостных реакций в реакторе с монолитным катализатором включает диспергирование газа в жидкости при помощи диспергатора, подачу газожидкостной смеси в капиллярные каналы и дополнительную подачу газа между ярусами. Непрерывно измеряют количество газовых пузырей N. образующихся на выходе из диспергатора в течение интервала измерений Т. Расходы жидкости и газа задают такими, чтобы частота образования пузырей составляла не менее предельного значения расчетной частоты образования газовых пузырей, в противном случае подают управляющие сигналы, направленные либо на уменьшение расхода жидкости, либо на увеличение расхода газа, либо на улучшение степени диспергирования. Изобретение позволяет повысить эффективность массообменных и реакционных процессов при проведении газожидкостных каталитических реакций, достичь оптимальных параметров процесса, сократить стоимость оборудования и снизить энергетические затраты на преодоление сопротивления реактора. 3 ил.

Изобретение относится к структуре катализатора для использования в трехфазном колонном барботажном реакторе. Описан способ синтеза углеводородов в трехфазном реакторе, включающий следующие стадии: (i) введение синтез-газа в реактор; (ii) приведение в контакт синтез-газа с катализатором Фишера-Тропша; и (iii) удаление продуктов из реактора, где стадия (i) включает введение части или всего синтез-газа в реактор в или вблизи к нижней части реактора; и стадия (ii) включает контактирование реагентов синтез-газа с каталитической структурой неподвижной внутри реактора, где каталитическая структура включает один или более пористых каталитических элементов, закрепляемых внутри реактора, каждый из указанных пористых каталитических элементов имеет размер, по крайней мере, 1 см³, предпочтительно 10 см³, и где объем пор внутри каждого пористого каталитического элемента составляет, по крайней мере, 60% по сравнению с объемом пористых каталитических элементов и каждый пористый каталитический элемент включает материал катализатора Фишера-Тропша, в котором указанный пористый элемент или каждый пористый элемент катализатора выполнен в форме сетки, губки, конструкции из фольги или тканого мата. Также описан реактор для осуществления вышеописанного способа, включающий корпус реактора, средства для ввода реагентов в корпус реактора, одну или более каталитических структур, средства охлаждения, и средства удаления продуктов из корпуса реактора; в котором, по крайней мере, одна из каталитических структур включает, по крайней мере, один пористый элемент катализатора, неподвижный относительно корпуса реактора, каждый элемент катализатора имеет размер, по крайней мере, 1 см³, предпочтительно, по крайней мере, 10 см³ и в котором объем пор внутри каждого пористого каталитического элемента составляет, по крайней мере, 60% по отношению к объему пористых каталитических элементов, и каждый пористый каталитический элемент включает материал катализатора Фишера-Тропша. Также описан пористый каталитический элемент, пригодный для синтеза углеводорода, включающий материал катализатора Фишера-Тропша, способный к неподвижной установке, размером приблизительно 1 см³, предпочтительно, по крайней мере, 10 см³, в котором элемент выполнен в форме сетки, губки, конструкция из фольги или тканого мата, и в котором объем пор внутри каждого пористого каталитического элемента, составляет, по крайней мере, 60% по отношению к объему пористых каталитических элементов, предпочтительно, по крайней мере, 70%, более предпочтительно, по крайней мере, приблизительно 75%. Технический эффект - улучшение однородности распределения газа в пределах реактора и обеспечение однородного распределения катализатора. 3 н. и 16 з.п., 1 ил.

Способ переоборудования реакционного сосуда, включающего кожух, имеющий противоположные отверстия, из устройства аксиального потока в устройство противотока, при котором: размещают устройство для сбора технологической среды внутри кожуха и в сообщении по текучей среде с одним или более указанных отверстий, обеспечивают сосуд насыпкой катализатора или сорбента в виде частиц вокруг указанного устройства для сбора технологической среды и адаптируют подачу в сосуд через одно или более указанных отверстий, так что технологическая среда, поданная в сосуд, проходит аксиально и в противоположном направлении через указанную неподвижную насыпку катализатора или сорбента и собирается устройством для сбора технологической среды. Реакционные сосуды с противотоком согласно настоящему изобретению являются более простыми для конструирования по сравнению с сосудами радиального потока или противотока по предшествующему уровню техники. 3 н. и 14 з.п. ф-лы, 6 ил.

Изобретение относится к химической промышленности и может быть использовано для синтеза химических соединений, в частности метанола. Реактор содержит цилиндрический корпус, закрытый с противоположных концов днищами. В верхней части корпуса на его оси расположен, по меньшей мере, один первый адиабатический слой, имеющий круглое поперечное сечение. В нижней части корпуса на одной оси с первым слоем расположен псевдоизотермический слой. В кольцевой части второго слоя распределены несколько закрепленных в корпусе теплообменников, через которые проходит текучий теплоноситель. Каждый слой имеет входные и выходные стороны для прохода газообразных реагентов или реакционной смеси. Обеспечивается высокий конверсионный выход, высокая производительность и простота конструкции. 8 з.п. ф-лы, 3 ил, 2 табл.

Изобретение относится к способу осуществления синтеза Фишера-Тропша из газообразного сырья, содержащего монооксид углерода и водород, для получения углеводородного продукта с использованием нескольких компактных каталитических реакторных модулей, каждый из которых содержит набор пластин, которые образуют каналы для проведения синтеза Фишера-Тропша с размещенными в них сменными газопроницаемыми каталитическими структурами и смежные каналы для теплоносителя; в данном способе синтез Фишера-Тропша осуществляется по меньшей мере в две последовательные стадии; каждая стадия выполняется в нескольких реакторных модулях, через которые проходят реакционные газы в виде параллельных потоков; на каждой из последовательной стадии имеется одинаковое число реакционных модулей; все данные реакторные модули имеют одинаковые каналы для прохождения среды; на первой стадии скорость потока газа составляет от 1000/ч до 15000/ч, а температура находится в интервале от 190°С до 225°С для того, чтобы степень превращения монооксида углерода не превышала 75%; газы между последовательными стадиями охлаждаются до температуры в интервале от 40°С до 100°С для того, чтобы конденсировать водяной пар и некоторое количество углеводородного продукта, и затем подвергаются обработке на второй стадии. Также изобретение относится к установке для осуществления предлагаемого способа. Применение предлагаемого способа позволяет подавлять вредное воздействие водяного пара на катализатор, наряду с тем, что общая производительность установки может регулироваться посредством перекрывания модулей на каждой стадии при поддержании их одинакового числа для каждой стадии. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к способу гидрогенизации и дециклизации бензола и изомеризации парафинов C₅-С ₆ исходного парафинового сырья, содержащего нормальные парафины C₅-С₆ и, по меньшей мере, 1 мас.% бензола, включающему: (а) подачу исходного сырья без отвода или конденсирования водорода в осушитель для удаления воды и получения осушенного исходного сырья, содержащего менее 0,5 мас.% воды; (b) объединение осушенного исходного сырья с газовым потоком, богатым водородом, с образованием смешанной загрузки; (с) подачу смешанной загрузки с температурой в интервале от 38 до 232°С в зону гидрогенизации и контактирование указанной смешанной загрузки с катализатором гидрогенизации в условиях проведения гидрогенизации для насыщения бензола и образования потока продукта, отводимого из зоны гидрогенизации, имеющего температуру в интервале от 149 до 288°С и содержащего менее 1,5 мас.% бензола; при этом условия проведения гидрогенизации включают избыточное давление в пределах от 1400 до 4800 кПа, часовую объемную скорость подачи загрузки от 1 до 40 час^-1 и отношение содержаний водорода и углеводородов в интервале от 0,1 до 2; (d) регулирование температуры потока продукта, отводимого из зоны гидрогенизации, в интервале от 104 до 204°С за счет, по меньшей мере, теплообмена продукта, отводимого из зоны гидрогенизации, со смешанной загрузкой; (е) подачу, по меньшей мере, части продукта, отводимого из зоны гидрогенизации в зону изомеризации, и контактирование потока указанной загрузки с катализатором изомеризации в условиях проведения изомеризации и дециклизации при избыточном давлении в интервале от 1380 до 4830 кПа; (f) извлечение продукта изомеризации, полученного в зоне изомеризации. Также изобретение относится к установке для осуществления предлагаемого способа. Применение предлагаемого изобретения обеспечивает экономию за счет уменьшения количества единиц используемого оборудования и затрат средств, а также уменьшение количества водорода, необходимого для проведения этого технологического процесса. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 1 табл., 1 ил.

Изобретение относится к способу для превращения С4 потока, содержащего 1-бутен и 2-бутен, предпочтительно в 2-бутен, включающему: смешивание указанного С4 потока с первым потоком водорода для образования вводимого потока, гидроизомеризацию указанного вводимого потока в присутствии первого катализатора гидроизомеризации, чтобы превратить по меньшей мере часть указанного 1-бутена в 2-бутен и получить выводимый продукт гидроизомеризации, отделение указанного выводимого продукта гидроизомеризации в колонне для каталитической дистилляции, имеющей верхний конец и нижний конец, для получения смеси 1-бутена у указанного верхнего конца, верхнего выводимого потока, включающего в себя изобутан и изобутилен, и нижнего потока, включающего 2-бутен, и гидроизомеризацию указанной смеси 1-бутена у указанного верхнего конца указанной колонны для каталитической дистилляции с использованием второго катализатора гидроизомеризации для получения добавочного 2-бутена в указанном нижнем потоке; где расположение указанного второго катализатора гидроизомеризации в верхней секции колонны как отдельной зоны реакции выбирают для достижения максимальной концентрации 1-бутена, рассчитанной с условием, что стадия гидроизомеризации с участием второго катализатора изомеризации не осуществляется. Также изобретение относится к аппарату для осуществления данного способа и способу для получения пропилена из С4 потока. Применение настоящего изобретения позволяет избирательно гидрировать 1-бутен до 2-бутена более эффективно по сравнению с уже известным уровнем техники. 3 н. и 27 з.п. ф-лы, 7 ил., 4 табл.