способ получения сложного удобрения

Формула изобретения

Способ получения сложного удобрения, включающий поэтапную нейтрализацию фосфорной и серной кислот аммиаком при раздельной подаче кислот, донейтрализацию пульпы в трубчатом реакторе, отделение пара от пульпы, гранулирование и сушку полученного продукта, отличающийся тем, что нейтрализацию кислот последовательно осуществляют в три стадии, в качестве фосфорной кислоты, подаваемой на первый этап нейтрализации, берут смесь упаренной и неупаренной фосфорных кислот, полученных переработкой обедненных фосфоритов, которые предварительно смешивают в количествах, необходимых для достижения концентрации смеси 32-34% Р₂О₅, смесь далее смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,37-1,43 т/м³ и нейтрализуют с получением пульпы с мольным отношением NН₃/Н₃РO₄ , равным 0,2-0,5, на втором этапе осуществляют донейтрализацию пульпы и серной кислоты в трубчатом реакторе с получением сульфоаммофосной пульпы с мольным отношением NН₃/Н₃РO ₄, равным 0,7-0,9, и соотношением SO₃:P ₂О₅, равным (0,06-2,2):1, а на третьем этапе проводят окончательную нейтрализацию сульфоаммофосной пульпы в аммонизаторе-грануляторе, при получении NPK-удобрения в аммонизатор-гранулятор вводят калий хлористый или сульфат калия.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к способам получения сложных минеральных удобрений, содержащих азот, фосфор и серу, используемых в сельском хозяйстве.

Известен способ получения сложного азотно-фосфорного удобрения - фосфатов аммония - путем нейтрализации смеси, содержащей неупаренную фосфорную кислоту, аммиаком в две стадии, упарку и последующую грануляцию, сушку продукта и очистку отходящих газов, при этом на первую ступень нейтрализации подают 20-60% неупаренной кислоты от ее общего количества (по P₂O₅) и аммонизацию ведут до содержания в ней 1,8-3,4% кремнефтористого аммония, полученную частично аммонизированную фосфорную кислоту упаривают до содержания влаги 10-30%, а затем перед второй стадией нейтрализации смешивают с остальной неупаренной фосфорной кислотой, на первой стадии нейтрализации поддерживают pH 0,7-1,2, а на второй в зависимости от получаемого продукта - или pH 4,0-4,5, или 6,5-7,0. Способ позволяет производить из неупаренной фосфорной кислоты, содержащей 25-36% P₂O₅, азотно-фосфорные удобрения - аммофос и диаммонийфосфат - при упрощении стадии очистки отходящих газов, снизить инкрустацию и коррозию аппаратуры [патент РФ 2201394, C01B 25/28, C05B 7/00, 2002].

Недостатками способа является высокое содержание фтора в готовом продукте, необходимость упарки частично аммонизированной фосфорной кислоты, ограниченная номенклатура получаемых видов удобрений.

Известен способ получения сложного азотно-фосфорного удобрения -диаммонийфосфата, включающий предварительное смешение упаренной и неупаренной фосфорных кислот, нейтрализацию смеси аммиаком в трубчатом реакторе сначала до мольного отношения NH₃/H₃PO₄ =1,4, а затем в аммонизаторе-грануляторе до мольного отношения 1,75, грануляцию и сушку продукта. Отходящие газы со стадии гранулирования и сушки направляют на абсорбцию в две ступени, на первой ступени абсорбцию ведут пульпой фосфатов аммония, а на второй - фосфорной кислотой. Концентрация неупаренной кислоты составляет 36%, концентрация смеси составляет 40-46% P₂O₅, причем смешение кислот проводят до достижения в смеси соотношения F:P₂ O₅=0,03-0,05. Данный способ позволяет снизить энергозатраты на упарку всей массы кислоты, а также получать гранулы сложного удобрения с более пластичной поверхностью, что значительно улучшает их потребительские свойства [патент РФ 2152374, C05B 7/00, 2000].

Недостатком способа является высокая концентрация исходной неупаренной фосфорной и смеси кислот, что требует значительных энергозатрат, ограниченная номенклатура получаемого сложного удобрения. Исходная неупаренная кислота представляет собой экстракционную фосфорную кислоту, получаемую в полугидратном режиме из богатого фосфатного сырья - апатитового концентрата.

Известен способ получения сложного азотно-фосфорного удобрения - аммофоса, включающий двухстадийную нейтрализацию аммиака смесью неупаренной и упаренной фосфорных кислот и серной кислотой в соотношении SO₃:P₂O₅=0,03-0,11 и массовой долей P₂O₅ 40-47% в данной смеси кислот. Нейтрализацию смеси кислот проводят сначала до мольного отношения NH₃:H₃PO₄=0,6-0,8 в аммонизаторе-испарителе, а затем до 1,00-1,15 в трубчатом реакторе, грануляцию и сушку готового продукта и последующую очистку отходящих газов в две ступени растворами фосфатов аммония с мольным отношением NH ₃:H₃PO₄=0,4-0,8 на первой ступени, 0,7-1,0 - на второй. В качестве неупаренной используют фосфорную кислоту концентрацией 36%, упаренной - 52% P₂O ₅. Требуемое соотношение SO₃:P₂O ₅=0,03-0,11 в смеси достигается благодаря содержанию SO ₃ в исходных фосфорных кислотах и введением серной кислоты. Способ позволяет обеспечить оптимальные условия гранулирования, снизить степень выделения аммиака в газовую фазу, высокий выход товарной фракции с одновременным увеличением мощности при выпуске аммофоса [патент РФ 2200722, C05B 7/00, C05B 11/04, C05B 11/10, 2001].

Недостатком известного способа является высокая концентрация исходной неупаренной фосфорной и смеси кислот, что требует значительных энергозатрат. Исходная неупаренная кислота представляет собой экстракционную фосфорную кислоту, получаемую в полугидратном режиме только из богатого фосфатного сырья - апатитового концентрата. Недостатком способа является ограниченная номенклатура получаемого сложного удобрения и низкое содержание серы в готовом продукте.

Известен способ получения сложных удобрений, содержащих азот, фосфор, калий и серу, включающий нейтрализацию аммиаком смеси фосфорной и серной кислот с получением фосфатной пульпы, введение калийсодержащего компонента, гранулирование и сушку продукта, при этом в качестве фосфорной кислоты используют неупаренную фосфорную кислоту, серную кислоту вводят в количестве 0,2-0,5 т на 1 т P₂O₅, а аммиак на нейтрализацию подают в количестве, необходимом до достижения в готовом продукте мольного отношения NH₃:H₃PO₄ =1,0-1,5, полученную фосфатную пульпу смешивают с калийсодержащим компонентом, а затем продукт смешения с влажностью 20-60% направляют на гранулирование и сушку, причем процесс гранулирования и сушки проводят одновременно. В качестве калийсодержащего компонента используют хлористый калий или сульфат калия. Способ позволяет снизить энергозатраты, повысить качество удобрений, выход товарной фракции [патент РФ 2230051, C05G 1/06, C05B 7/00, C05B 11/04, 2003].

Недостатком известного способа является высокое содержание примеси фтора в готовом продукте, низкая производительность из-за повышенной влажности пульпы, высокая коррозионность процесса ввиду нейтрализации смеси фосфорной и серной кислот в скоростном аммонизаторе-испарителе (САИ).

Наиболее близким к заявляемому является способ получения сложного удобрения, содержащего азот, фосфор и серу, включающий поэтапную нейтрализацию фосфорной и серной кислот аммиаком при раздельной подаче кислот, отделение пара от пульпы, гранулирование и сушку полученного продукта, причем на первом этапе нейтрализацию кислот проводят в циркуляционном потоке пульпы при величине pH 2,0-2,8, на первый этап нейтрализации подают ЭФК с концентрацией 25-29% P₂O₅, серную кислоту с концентрацией 92-95% H₂SO₄ и абсорбционную жидкость, на втором этапе осуществляют донейтрализацию пульпы в трубчатом реакторе до величины pH 5,0-8,0. Для повышения содержания азота в продукте перед грануляцией дополнительно вводят азотсодержащий компонент в количестве 0,5-6,5% от массы конечного продукта в пересчете на азот, а в качестве азотсодержащего компонента используют карбамид, растворы карбамида и аммиачной селитры. Способ позволяет получить широкую номенклатуру сложных удобрений с различным сочетанием питательных веществ при сохранении высокой производительности процесса [патент РФ 2334732, C05G 1/060, 2007].

Недостатком способа является повышенное содержание фтора в готовом продукте из-за использования неупаренной фосфорной кислоты, которая содержит значительное количество данной примеси. Недостатком способа является также значительное коррозионное воздействие на оборудование, связанное с повышенным расходом серной кислоты и высокой температурой процесса нейтрализации кислот на первом этапе. Также процесс нейтрализации смеси серной и неупаренной фосфорной кислоты на первом этапе сопровождается повышенным выделением фтора в газовую фазу, что требует дополнительных мер по очистке отходящих газов.

Предлагаемое изобретение решает задачу: 1) получения широкой номенклатуры сложных удобрений, содержащих азот, фосфор и серу, на основе экстракционной фосфорной кислоты, получаемой при серно-кислотной переработке бедного фосфатного сырья - обедненных фосфоритов, 2) снижения коррозионного воздействия на оборудование, 3) повышения качества готового продукта за счет уменьшения содержания примеси фтора, повышения производительности установки по производству ЭФК.

Достижение указанного технического результата обеспечивается тем, что в способе получения сложного удобрения, содержащего азот, фосфор и серу, включающем поэтапную нейтрализацию фосфорной и серной кислот аммиаком при раздельной подаче кислот, донейтрализацию пульпы в трубчатом реакторе, отделение пара от пульпы, гранулирование и сушку полученного продукта, нейтрализацию кислот последовательно осуществляют в три этапа, причем в качестве фосфорной кислоты, подаваемой на первый этап нейтрализации, берут смесь упаренной и неупаренной фосфорных кислот, полученных серно-кислотной переработкой обедненных фосфоритов. Данные кислоты предварительно смешивают в количествах, необходимых для достижения концентрации смеси 32-34% P₂ O₅, смесь далее смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,37-1,43 т/м³ и нейтрализуют с получением пульпы с мольным отношением NH ₃/H₃PO₄=0,2-0,5. На втором этапе проводят донейтрализацию пульпы и серной кислоты при раздельной подаче кислот в трубчатом реакторе с получением сульфоаммофосной пульпы с мольным отношением NH₃/H₃PO ₄=0,7-0,9 и соотношением SO₃:P₂O ₅=0,06-2,2:1. На третьем этапе осуществляют окончательную нейтрализацию сульфоаммофосной пульпы в аммонизаторе-грануляторе.

Сущность способа заключается в следующем. В качестве исходной неупаренной кислоты используется фосфорная кислота концентрацией 19-21% P₂O₅, полученная после фильтрации пульпы фосфогипса при переработке обедненных фосфоритов. Упаренная фосфорная кислота с концентрацией 37-40% P₂O₅ , которая характеризуется пониженным содержанием примеси фтора. В процессе концентрирования фтор выделяется в газовую фазу и улавливается с получением кремнефтористо-водородной кислоты. Предварительным смешением неупаренной и упаренной фосфорных кислот приготавливается смесь кислот с концентрацией 32-34% P₂ O₅. Использование упаренной фосфорной кислоты с малым содержанием примеси фтора для получения смеси фосфорных кислот обеспечивает в последующем снижение содержания данной примеси в сложном удобрении. Использованием смеси неупаренной и подупаренной фосфорных кислот для получения сложного удобрения в получении сложных удобрений достигается увеличение производительности установки по производству ЭФК с связи с исключением упаривания части неупаренной кислоты. Пределы концентрации смеси кислот выбраны исходя из оптимальных условий процесса гранулообразования. Снижение концентрации смеси кислот ниже 32% P₂O₅ приводит к неоправданному увеличению ретурности процесса, а увеличение - более 34% не позволяет получить достаточно пластичной пульпы азотно-фосфорного удобрения.

Далее смесь кислот смешивается с абсорбционной жидкостью с получением реакционной смеси. Пределы плотности реакционной смеси подобраны также исходя из условий процесса гранулообразования. Выдерживание плотности реакционной смеси в интервале 1,37-1,43 т/м³ обеспечивает высокий выход товарной фракции продукта. Снижение плотности ниже 1,37 т/м³ приводит к увеличению доли крупных фракций и образованию комков. Повышение плотности смеси выше 1,43 т/м³ приводит к увеличению доли мелких фракций и пылению продукта, а также является причиной повышения давления в трубчатом реакторе и его запирания.

Пределы величин мольного отношения NH₃/H₃ PO₄ пульпы на первом этапе нейтрализации подобраны исходя из необходимости обеспечения низкой коррозионной активности среды, подвижности смеси и достижения последующей полноты нейтрализации фосфорной и серной кислот. Верхняя величина м.о. NH₃ /H₃PO₄, равная 0,5, при нейтрализации фосфорной кислоты на первом этапе подобрана для поддержания температуры пульпы в емкостном реакторе не выше 75°C с целью снижения коррозионной активности среды и обеспечения надежной и долговечной работы насосного оборудования, самого реактора. При этом выделение соединений фтора в газовую фазу минимально. Кроме того, при м.о. NH₃/H₃PO₄ более 0,5 резко возрастает вязкость пульпы, снижается ее подвижность, что может привести к сбоям в работе насосного оборудования вследствие его забивки. Ведение аммонизации при м.о. NH₃/H₃PO ₄ менее 0,2 приводит к значительному возрастанию скорости коррозии технологического оборудования.

Использование трубчатого реактора в качестве нейтрализатора на втором этапе для донейтрализации пульпы и серной кислоты при их раздельной подаче позволяет получить в режиме факелообразования постоянную по химическому составу сульфоаммофосную пульпу за счет интенсивного смешения потоков реагентов. Одновременно в трубчатом реакторе благодаря протеканию экзотермической реакции нейтрализации фосфорной и серной кислот аммиаком происходит отделение пара и концентрирование сульфоаммофосной пульпы. Данное обстоятельство обеспечивает повышенную производительность всего процесса получения удобрения. Подача в аммонизатор-гранулятор нейтрализованной сульфоаммофосной пульпы также обеспечивает минимальное выделение соединений фтора в газовую фазу. Выбранный интервал м.о. NH₃/H₃PO ₄ сульфоаммофосной пульпы обеспечивает оптимальные условия работы трубчатого реактора. Поддержание мольного отношения NH ₃/H₃PO₄ сульфоаммофосной пульпы в пределах от 0,7 до 0,9 обеспечивает минимальную вязкость и максимальную текучесть сульфоамофосной пульпы и стабильную и надежную работу трубчатого реактора без повышения давления и запирания. При ведении процесса нейтрализации на втором этапе при м.о. NH₃ /H₃PO₄ пульпы ниже 0,7 или выше 0,9 имеет место резкое увеличение вязкость и снижение подвижности пульпы, что может быть причиной постепенного забивания трубчатого реактора. Расход серной кислоты в трубчатый реактор поддерживают таким образом, чтобы обеспечить отношение SO₃:P₂ O₅ в сульфоаммофосной пульпе в пределах 0,06-2,2:1. Данное соотношение позволяет иметь достаточное присутствие в сульфоаммофосной пульпе сульфата аммония, который формирует плотную структуру гранул с гладкой поверхностью и обеспечивает получение гранул удобрения с повышенной прочностью, до 10 кгс/см² . Оптимизация количества сульфата аммония в пульпе позволяет стабилизировать ее состав и процесс гранулообразования, выход товарной фракции гранул определенного размера. Поддержание отношения SO₃:P₂O₅ в выбранном интервале значений (0,06-2,2:1) дает возможность получать NP- и NPK-удобрения широкой номенклатуры с повышенным содержанием серы. Увеличение расхода серной кислоты выше отношения 2,2:1 приводит к затруднениям достижения полноты нейтрализации смеси кислот, снижению пластичности пульпы и увеличению последующей слеживаемости продукта. При снижении расхода серной кислоты ниже отношения 0,7:1 имеет место уменьшение степени отделения пара от пульпы, повышение влажности шихты удобрения и, как следствие, нарушение процесса гранулообразования.

Использование трубчатого реактора для нейтрализации фосфорной и серной кислот при их раздельной подаче с получением нейтрализованной сульфоаммофосной пульпы исключает коррозионное воздействие агрессивных сред на оборудование.

На третьем этапе проводят окончательную нейтрализацию сульфоаммофосной пульпы в аммонизаторе-грануляторе. При этом мольное отношение NH₃/H₃PO ₄ выбирают исходя из марки получаемого удобрения. Способ позволяет получать удобрения как на основе моноаммонийфосфата, так и диаммонийфосфата или их смеси.

Для получения сложных удобрений, содержащих азот, фосфор, калий и серу, перед грануляцией в аммонизатор-гранулятор вводят калийсодержащий компонент в сухом виде. В качестве калийсодержащего компонента используют хлористый калий или сульфат калия.

Способ позволяет благодаря использованию части неупаренной кислоты снизить энергозатраты на стадии упарки экстракционной фосфорной кислоты и увеличить производительность установки по производству ЭФК.

Способ иллюстрируется следующими примерами.

Пример 1. 11,66 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей P₂O ₅ - 20%, 25,25 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей P ₂O₅ - 39%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей P₂O₅ - 33%. Затем смесь в количестве 36,91 т/ч (12,18 т/ч 100% P₂O ₅) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью со стадии очистки отходящих газов от аммонизатора-гранулятора и сушильного барабана до достижения плотности реакционной смеси 1,35 т/м³. На первом этапе для нейтрализации подается 1,8 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о. NH₃ /H₃PO₄=0,4, температура пульпы 70°C. Пульпа некоррозионно-активная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 10,1 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 29,0 т/ч (или 22,0 т/ч SO₃ ). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,85, соотношение SO₃:P₂O₅=1,8:1, температурой 140°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 240 т/ч ретура и аммиак в количестве 0,4 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,00. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 60 т/ч сложного удобрения, содержащего 16,8% азота, 20,3% фосфора в пересчете на P₂O₅, 15% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.

Пример 2. 15,63 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей P₂O₅ - 20%, 31,25 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей P₂O₅ - 39%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей P₂O₅ - 32%. Затем смесь в количестве 46,88 т/ч (15,0 т/ч 100% P₂O₅) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,4 т/м³. На первом этапе для нейтрализации подается 2,1 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о. NH₃/H₃PO₄=0,3, температура пульпы 65°C. Пульпа некоррозионно-активная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 9,0 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 24,6 т/ч (или 18,7 т/ч SO₃). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,85, соотношение SO₃:P₂O ₅=1,25:1, температурой 140°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 240 т/ч ретура и аммиак в количестве 0,6 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,05. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 60 т/ч сложного удобрения, содержащего 16% азота, 25% фосфора в пересчете на P₂ O₅, 13% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.

Пример 3. 15 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей P₂O₅ - 20%, 35 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей P₂O₅ - 40%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей P₂O₅ - 34%. Затем смесь в количестве 50 т/ч (17,0 т/ч 100% P₂ O₅) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,4 т/м ³. На первом этапе для нейтрализации подается 2,5 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о.=0,3, температура пульпы 65°C. Пульпа некоррозионно-активная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 7,2 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 17,03 т/ч (или 12,9 т/ч SO₃ ). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,85, соотношение SO₃:P₂O₅=0,76:1, температурой 130°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 240 т/ч ретура и аммиак в количестве 0,65 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,0. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 50 т/ч сложного удобрения, содержащего 14% азота, 34% фосфора в пересчете на P₂O₅, 9,5% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.

Пример 4. 7,65 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей P₂O₅ - 21%, 18,35 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей P₂O₅ - 38%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей P₂O₅ - 33%. Затем смесь в количестве 26 т/ч (8,6 т/ч 100% P₂O₅) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,4 т/м³. На первом этапе для нейтрализации подается 1,0 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о. NH₃/H₃PO₄=0,3, температура пульпы 65°C. Пульпа коррозионно-неактивная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 8,05 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 21,85 т/ч (или 16,6 т/ч SO₃). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,9, соотношение SO₃:P₂O ₅=1,9:1, температурой 140°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 260 т/ч ретура, аммиак в количестве 1,3 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,65 и 14,3 т/ч хлористого калия. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 60 т/ч сложного удобрения, содержащего 14,1% азота, 14,3% фосфора в пересчете на P₂O₅, 14,3% калия в пересчете на K₂O, 11,7% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.

Пример 5. 9,57 т/ч неупаренной ЭФК с массовой долей P₂O₅ - 19%, 26,79 т/ч упаренной ЭФК с массовой долей P₂O₅ - 38%, полученных переработкой обедненных фосфоритов, смешивают в сборнике с получением смеси фосфорных кислот с массовой долей P₂O₅ - 33%. Затем смесь в количестве 36,36 т/ч (12 т/ч 100% P ₂O₅) подают в емкостный реактор, где смешивают с абсорбционной жидкостью до достижения плотности реакционной смеси 1,4 т/м³. На первом этапе для нейтрализации подается 1,4 т/ч аммиака, при этом получают пульпу с м.о. NH ₃/H₃PO₄=0,3, температура пульпы 65°C. Пульпа коррозионно-неактивная. Далее пульпа направляется в трубчатый реактор, где осуществляется второй этап нейтрализации кислот аммиаком в количестве 5,5 т/ч. В реактор также подается 93%-ная серная кислота в количестве 12,76 т/ч (или 9,7 т/ч SO₃ ). Получают сульфоаммофосную пульпу с м.о. 0,9, соотношение SO ₃:P₂O₅=0,8:1, температурой 130°C. Сульфоаммофосная пульпа подается в аммонизатор-гранулятор, при этом происходит интенсивное отделение пара от пульпы. В АГ подается 250 т/ч ретура, аммиак в количестве 0,4 т/ч для окончательной нейтрализации кислот с доведением м.о. до 1,06 и 20,0 т/ч хлористого калия. Полученные гранулы сушат в сушильном барабане и после классификации получают 60 т/ч сложного удобрения, содержащего 10% азота, 20% фосфора в пересчете на P₂O₅ , 20% калия в пересчете на K₂O, 11,7% серы и 1% влаги. Продукт не слеживается.

Использование предложенного способа в промышленности позволит:

- получать широкий ассортимент серосодержащих NP-удобрений с содержанием 14-20% N, 18-34% P₂O₅ и NPK-удобрений с содержанием 9-16% N, 10-25% P₂O₅, 10-25% K₂O на основе смеси упаренной и неупаренной кислот, получаемой при серно-кислотной переработке бедного фосфатного сырья - обедненных фосфоритов;

- снизить энергозатраты на стадии упаривания фосфорной кислоты на 15-25%;

- увеличить производительность установки по производству ЭФК на 17-24%;

- снизить коррозионное воздействие агрессивных сред на оборудование;

- снизить содержание примеси фтора в готовом продукте