способ утилизации сбросных растворов в производстве тетрафторида урана

Формула изобретения

1. Способ утилизации сбросных растворов производства тетрафторида урана, включающий операцию осаждения урана из растворов путем их нейтрализации, отличающийся тем, что кислые хлоридно-фторидные маточные растворы от производства тетрафторида урана и/или рафинаты, образующиеся при экстракции урана из азотнокислых растворов фосфорорганическими соединениями, совместно обрабатываются карбонатными маточниками, образующимися при реэкстракции урана и осаждении трикарбонатуранилата аммония с одновременной продувкой нейтрализованных растворов воздухом до стабилизации величины pH с последующей обработкой образующейся пульпы гидроксидом натрия без продувки воздухом.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что совместную обработку хлоридно-фторидных маточных растворов и/или рафинатов проводят карбонатными маточниками до величины pH 4,0-5,2.

3. Способ по п.2, отличающийся тем, что полученный раствор дополнительно обрабатывается гидроксидом натрия до величины pH 8,0-12,0.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к гидрометаллургии урана и может быть использовано для утилизации сбросных растворов при получении тетрафторида урана (ТФУ) из азотнокислых растворов выщелачивания концентратов с использованием процессов экстракции, реэкстракции и термообработки соединений урана, получаемых из реэкстрактов с получением диоксида урана и дальнейшей его обработкой фторидно-хлоридными растворами.

В схеме производства ТФУ (с экстракционным аффинажем азотнокислых выщелачивающих растворов трибутилфосфатом (ТБФ) и последующей твердофазной реэкстракцией раствором карбоната аммония) уран осаждается из растворов в виде кристаллов трикарбонатуранилата аммония (АУТК). Полученный осадок подвергается прокалке с получением UO₂, который направляется на получение ТФУ путем обработки его раствором смеси соляной и плавиковой кислот.

В данной схеме образуются три вида сбросных растворов, содержащих уран и требующих специальной переработки:

- рафинаты - азотнокислые растворы с концентрацией азотной кислоты от 50 до 100 г/дм³ по HNO₃ и урана до 100 мг/дм ³;

- фторидно-хлоридные маточные растворы (ФХМ) после получения ТФУ с концентрацией HF до 5 г/дм³ , HCl до 50 г/дм³ и урана до 8 г/дм³;

- карбонатные маточные растворы (КМ), образующиеся в результате твердофазной реэкстракции урана из насыщенного ТБФ и отделения кристаллов АУТК с содержанием карбоната аммония до 60 г/дм³, урана до 8 г/дм³ и избыточного аммиака до 20 г/дм³.

Известны способы утилизации маточников уранового производства путем нейтрализации щелочных реагентов с последующим отделением осадка и сбросом осветленной части на хвостохранилище.

Наиболее близким аналогом заявляемому техническому решению является известный способ утилизации оборотных растворов уранового производства, включающий обработку щелочью или известковым «молоком», отделение урансодержащих осадков от растворов и возврат их на стадию выщелачивания исходных продуктов, осветление сбросных растворов на хвостохранилище [Сабрекова О.Г., Сырцов С.Ю. Способы подготовки оборотных растворов производства тетрафторида урана к сбросу. Материалы отраслевой научно-технической конференции, посвященной 50-летию Северской государственной технологической академии, 18-22 мая 2009 г. «Технология и автоматизация атомной энергетики и промышленности ТААЭП-2009», Северск, 2009. С.26].

По известному способу:

- рафинаты (азотнокислые растворы) нейтрализуют известковым «молоком» и сбрасывают на хвостохранилище;

- КМ подвергают нагреву для разрушения карбоната аммония и отгонки аммиака и углекислого газа, кубовый остаток обрабатывают известковым «молоком» с целью осаждения урана и фильтруют, после чего осадки возвращают в технологический цикл, а осветленную часть сбрасывают на хвостохранилище;

- ФХМ нейтрализуют известковым «молоком» или раствором гидроксида натрия и фильтруют, затем осадки возвращают в технологический цикл, осветленную часть сбрасывают на хвостохранилище.

Данный метод переработки позволяет предотвратить попадание отработанных растворов в поверхностные водоемы и перевести большинство токсичных и радиоактивных поливалентных металлов из жидкой фазы в твердую. После заполнения хвостохранилища образовавшиеся осадки будут надежно изолированы от контакта с окружающей средой.

Основные недостатки данного способа заключаются в следующем:

- каждый вид маточных растворов перерабатывается отдельно, что приводит к необоснованному увеличению числа единиц оборудования, включающего реакторы, отстойники, фильтры и т.д.;

- значительный расход реагентов, в частности извести, гидроксида натрия и флокулянтов, электроэнергии, пара;

- высокое остаточное содержание урана после обработки КМ (более 100 мг/л);

- повышенный сброс жидких отходов на хвостохранилище за счет разбавления маточников известковым «молоком»;

- большое количество примесей, возвращаемых в технологический цикл с выделенными осадками (в том числе карбоната кальция, поступающего с известковым «молоком»), что приводит к существенному увеличению расхода азотной кислоты при их растворении и снижению качества ТФУ.

Задачей предлагаемого изобретения является снижение расходов азотной кислоты, извести и гидроксида натрия, снижение энергозатрат на переработку растворов, сокращение объемов сброса пульп на хвостохранилище.

Технический результат достигается утилизацией оборотных маточных растворов производства тетрафторида урана, включающий операцию осаждения урана из растворов путем их нейтрализации, отличающийся тем, что кислые хлоридно-фторидные маточные растворы от производства тетрафторида урана и/или рафинаты, образующиеся при экстракции урана из азотнокислых растворов фосфорорганическими соединениями, совместно обрабатываются карбонатными маточниками, образующимися при реэкстракции урана и осаждении трикарбонатуранилата аммония, с продувкой растворов воздухом и доосаждением урана гидроксидом натрия при величине pH 8,0-12,0.

При нейтрализации ФХМ и/или рафинатов на первой ступени переработки до величины pH 4,0-5,2 расходуется наибольшее количество нейтрализующего агента от общего количества необходимого для полной нейтрализации, поэтому процесс ведут до указанных пределов pH. При более низких значениях pH резко сокращается расход pH, повышение же значений pH выше указанных значений приводит к неполному осаждению урана из растворов. Это же наблюдается при нейтрализации кислых растворов карбонатным маточником до значений pH ниже 4,0. Продувка воздухом необходима для разрушения карбонат- и бикарбонат-ионов и их удаления из растворов в виде CO₂. Если раствор не подвергать продувке воздухом, уран, связанный в карбонатный комплекс, осаждаться не будет. На второй ступени нейтрализации растворы (пульпы) нейтрализуются раствором гидроксида натрия до значения pH 8,0-12,0. Использование гидроксида натрия вместо известкового «молока» связано с тем, что при введении NaOH не происходит осаждения фтора (в виде флюорита) вместе с ураном. Фтор практически весь (на 90-95%) остается в растворе. Поэтому возврат полученных урансодержащих осадков на выщелачивание не будет приводить к увеличению концентрации фтора в растворе и ухудшению показателей экстракции. При поддержании на второй ступени значения pH ниже 8,0 снижается степень осаждения урана, выше 12,0 - происходит необоснованный расход щелочи. При нейтрализации гидроксидом натрия пульпа воздухом не продувается, так как в этом случае эффекта повышения степени осаждения урана не наблюдается.

В патентной и научно-технической литературе отсутствуют сведения о совместной обработке сбросных растворов производства ТФУ. Следовательно, предложенное техническое решение характеризуется новизной и обладает существенными отличиями.

Таким образом, анализ предложенного технического решения показывает, что между отличительными признаками заявляемого способа и достигаемым при этом результатом существует новая причинно-следственная связь: наличие данных признаков в заявленном способе обеспечивает получение положительного эффекта, а отсутствие этих признаков не дает получить эффект, поставленный целью изобретения.

Сопоставление эффективности предложенного и ранее известного способа (прототипа) приведено в примерах.

Пример 1. В данном примере приводятся результаты, показывающие область значений pH, при которых происходит наиболее полное осаждение урана из маточных растворов при их совместной переработке и обосновывается необходимость продувки воздухом кислых растворов после их нейтрализации КМ.

Совместно перерабатывали:

- рафинаты и КМ;

- ФХМ и КМ;

- смеси рафинатов с ФХМ и КМ.

С целью изучения зависимости остаточной концентрации урана от значения pH (таблица 1) был поставлен ряд опытов, в которых проводилась нейтрализация рафинатов раствором карбоната аммония (иммитатом карбонатного маточного раствора) до определенного значения pH (pH_исх), после чего через раствор барботировался воздух до стабилизации значения pH (pH_К0Н). В отделенном от осадка растворе была определена остаточная концентрация урана.

Таблица 1
Зависимость остаточной концентрации урана (Cu) в обработанных растворах от значения pHисх при нейтрализации рафинатов КМ с последующей продувкой воздухом
№ п/п	Параметры осаждения
	pHисх	рНК0Н	Количество урана в осадке, г	Си в растворе, мг/дм 3
1	3,50	3,62	нет	1940
2	3,6	3,74	нет	1900
3	3,80	3,91	нет	1856
4	3,90	4,06	нет	1778
5	4,00	4,72	0,140	22,8
6	4,10	4,74	0,142	22,6
7	4,20	4,75	0,144	22,4
8	4,30	5,22	0,140	22,4
9	4,40	5,31	0,138	20,2
10	4,50	5,42	0,136	21,3
11	4,60	5,63	0,133	18,6
12	4,70	5,85	0,130	18,6
13	4,80	6,26	0,136	8,3
14	4,90	6,83	0,138	2,5
15	5,00	7,13	0,138	1,9
16	5,10	7,48	0,137	3,2
17	5,20	7,65	0,135	13,9
18	5,30	7,72	0,128	40,2
19	5,40	7,84	0,115	232,2
20	5,50	7,89	0,104	382,0

Для проведения эксперимента брали по 100 мл раствора с содержанием азотной кислоты 70 г/дм ³ и урана 2 г/дм³, который заливали в стаканы объемом 200 мл. В стакан с раствором помещался барботер. Из бюретки в стакан подавали раствор карбоната аммония и одновременно вводился воздух. Перемешивание раствора осуществляли с помощью магнитной мешалки.

Результаты опытов показали, что наиболее полно уран из рафинатов осаждается в области значений pH _исх от 4,0 до 5,2. Дебаланс в количестве осажденного урана и остаточной его концентрации в растворе связан с разбавлением за счет введения раствора карбоната аммония.

Следует отметить, что без продувки воздухом нейтрализованных растворов уран практически не осаждается, и только в области значения pH 5 появляется небольшая взвесь с переходом урана в осадок из раствора в пределах 15% от его общего количества. Дальнейшая нейтрализация до pH 11,5 гидроксидом натрия не приводит к доосаждению урана.

Для повышения степени извлечения урана из раствора в осадок предлагается использование комбинированного осаждения: сначала после нейтрализации рафината КМ и барботажа воздуха до стабилизации значения pH (pH₁) (при этом основная часть урана переходит в осадок), оставшийся в растворе уран доосаждается дальнейшей нейтрализации раствора щелочью (20%-ным раствором NaOH) до значения рН₂ (таблица 2).

Таблица 2
Зависимость остаточной концентрации урана (Cu) в обработанных растворах от значения pHисх при нейтрализации рафинатов КМ с продувкой воздухом и обработкой раствором гидроксида натрия
№ п/п	pHисх	pHК0Н	C0 в смеси мг/дм3	Концентрация урана в растворе (мг/дм3) после обработки гидроксидом натрия до величины pH2
				pH 8	pH 9	pH 10	pH 11	pH 11,5
5.	4,00	4,72	22,8	20,4	16,1	6,6	6,5	6,5
6.	4,30	5,22	22,4	18,0	16,0	6,3	6,0	6,0
7.	4,40	5,31	20,2	16,1	14,1	6,0	5,9	5,9
8.	4,50	5,42	21,3	14,3	12,2	10,0	5,0	5,0
9.	4,60	5,63	18,6	14,6	10,2	9,8	5,2	5,2
10.	4,70	5,85	18,6	12,6	10,1	9,5	5,0	5,0
11.	4,80	6,26	8,3	5,5	4,3	3,1	3,1	2,5
12.	4,90	6,83	2,5	1,2	0,9	0,8	0,6	0,6
13.	5,00	7,13	1,9	0,8	0,7	0,7	0,6	0,6
14.	5,10	7,48	3,2	2,0	1,5	1,3	1,0	0,9
15.	5,20	7,65	13,9	3,3	3,1	2,5	1,4	1,1
16.	5,30	7,72	43,3	40,0	40,1	40,2	40,1	40,1
17.	5,40	7,84	232,2	104	77	63	51	42
18.	5,50	7,89	382,0	320	289	177	150	156

Результаты опытов показывают, что рафинаты, нейтрализованные КМ до значений pH 4,0-5,2 с барботажом воздуха после дополнительной обработки гидроксидом натрия содержат значительно меньше урана, чем без обработки щелочью.

При нейтрализации ФХМ с помощью КМ и дальнейшем пропускании воздуха через раствор осадок не выпадает, что связано с образованием устойчивых фторидных и хлоридных комплексов уранила. При низких значениях pH эти комплексы препятствуют переходу урана в осадок. Поэтому для осаждения урана необходима нейтрализация щелочью до более высоких значений pH, чем в случае с рафинатами. Исходный ФХМ (значение pH составляло 1,81) был нейтрализован КМ значения до pH_исх, затем через раствор был пропущен воздух до стабилизации значения pH (pH₁), после чего была добавлена щелочь (20% раствор NaOH) до значения рН₂ . После фильтрации раствор был проанализирован на содержание урана. Результаты опытов представлены в таблице 3.

Таблица 3
Зависимость остаточной концентрации урана (Cu) от значения pHисх при нейтрализации ФХМ
pHисх	3,51	4,02	4,60	4,80	4,90	5,00	5,10	5,20	5,4
pH1	4,1	4,4	4,62	4,84	4,94	5,03	5,13	5,40	6,0
рН2	11,60	11,58	11,63	11,65	11,60	11,56	11,59	11,55	11,6
Cu в растворе, мг/дм3	213,5	17,6	15,3	1,71	1,22	0,98	0,98	0,98	42,5

Результаты опытов показывают, что используя данный метод, можно достичь достаточно полного осаждения урана при нейтрализации ФХМ КМ в области значений pH 4,0-5,2.

Далее приведен пример осаждения урана из смеси всех трех типов маточных растворов. Для этого были приготовлены смеси азотнокислого рафината ФХМ в объемных соотношениях 1:1 и 1:2, которые затем нейтрализовались КМ.

В опытах с такими смесями осаждения урана простым пропусканием воздуха достичь не удавалось. Как и в случае со ФХМ, для осаждения приходилось использовать раствор щелочи. Эксперименты проводились таким же образом, как и с одними ФХМ. Результаты представлены в таблицах 4 и 5.

Таблица 4
Зависимость остаточной концентрации урана (Cu) от значений pHисх при нейтрализации смеси рафинатов и ФХМ в соотношении 1:1 КМ
pHисх	3,50	4,02	4,80	4,90	5,00	5,10	5,20	5,50
pH1	3,77	4,25	4,87	4,98	5,09	5,18	5,28	6,1
pH2	11,7	11,62	11,66	11,58	11,59	11,6	11,5	11,44
Cu в растворе, мг/дм 3	64,6	5,52	2,20	1,96	1J1	1,47	1,71	48,6

Таблица 5
Зависимость остаточной концентрации урана (Cu) от значений pHисх при нейтрализации смеси рафинатов и ФХМ в соотношении 1:2 КМ
pH исх	3,50	4,00	4,80	4,90	5,00	5,10	5,20	5,45
pH1	3,80	4,22	4,85	4,96	5,05	5,18	5,30	5,55
рН2	11,66	11,60	11,61	11,60	11,60	11,58	11,55	11,60
Cu в растворе, мг/дм3	55,7	3,43	1,96	1,96	1,22	1,22	2,44	44,35

Пример 2. В стаканы объемом 1 л поместили мешалку и электроды pH-метра. В три стакана заливали по 0,5 л производственного раствора рафината состава по основным компонентам: азотная кислота 60 г/дм³, нитрат аммония около 100 г/дм², урана 0,11 г/дм², железа 10 г/дм². В другие четыре стакана вводили такой же объем ФХМ состава: 40 г/дм³ соляной кислоты, 2 г/дм ² плавиковой кислоты и 6 г/дм² урана. Для следующего эксперимента использовали смесь ФХМ и рафината в соотношении 1:1 и 2:1. Каждую из этих смесей также заливали в три стакана.

Все перечисленные партии растворов подвергались обработке по следующим схемам:

1. Нейтрализация 10% известковым «молоком».

2. Нейтрализация КМ до значения pH 5,0 с последующей нейтрализацией 20% раствором гидроксида натрия до значения pH 10,5.

3. Нейтрализация КМ до значения pH 5,0 с последующей продувкой воздухом в течение 20-30 мин до стабилизации значения pH около 7 и нейтрализацией 20% раствором гидроксида натрия до значения pH 10,5.

4. В дополнение к перечисленным способам нейтрализации ФХМ обрабатывались только 20% раствором гидроксида натрия до значения pH 11,5.

КМ имел следующий состав: карбонат аммония 79 г/дм ³, уран - 3,2 г/дм³.

Как видно из представленных результатов (таблица 6), при совместной обработке маточных растворов остаточная концентрация урана несколько выше, чем при обработке известью или гидроксидом натрия.

Таблица 6
Результаты обработки сбросных растворов различными методами.
Перерабатываемый раствор	Состав раствора	Схема обработки растворов	Удельный расход реагента, мл/дм3	Остаточное содержание урана, мг/дм 3	Объем раствора после нейтрализации, мл
Рафинат	HNO3 - 60 г/дм3, NH4NO3 95 г/дм3, U (VI) 0,11 г/дм3, Fe (III) 10 г/дм3	1 схема	380	3	690
		2 схема	368 КМР до pH 4,95+6,6 NaOH	1960	874,6
		3 схема	368 КМР - до pH 4,9 продувка воздухом до pH 6,9+4,2 мл 20% NaOH до pH 11	9,7	872,2
ФХМ	HCl - 40 г/дм3, HF - 2 г/дм3, U (VI) - 6 г/дм3	1 схема	410	Около 1	705
		2 схема	385 КМР до pH 4,9+6,8 NaOH	4150	585
		3 схема	385 КМР - до pH 4,85 продувка воздухом до pH 6,85+4,5 мл 20% NaOH до pH 11	5,4	589,5
		4 схема	20% раствор NaOH	Около 1	530
Смесь ФХМ и рафината в соотношении 1:1	HNO 3 - 30 г/дм3, NH4NO3 47,5 г/дм3, HCl - 20 г/дм3, HF - 1 г/дм 3, Fe (III) 5 г/дм3, U (VI) - 3,05 г/дм 3	1 схема	400	10	700
		2 схема	394 КМР до pH 4,95+7,2 NaOH	2910	901,2
		3 схема	372 КМР до pH 4,9 продувка воздухом до pH 7,0+4,6 мл 20% NaOH до pH 11	8,5	876,6
Смесь хлоридно-фторидного маточника и рафината в соотношении 2:1	HNO3 - 20 г/дм3, NH4NO3 31,7 г/дм3, HCl - 26,6 г/дм, HF - 1,3 г/дм3 , Fe (III) 3,3 г/дм3, U (VI) - 4,03 г/дм3	1 схема	406	4,5	703
		2 схема	394 КМР до pH 4,95+7,2 NaOH	3000
		3 схема	372 КМР до pH 4,9 продувка воздухом до pH 7,0+4,6 мл 20% NaOH до pH 11	8,1

Однако следует иметь в виду, что КМ после отгонки аммиака при повышенной температуре и последующей обработкой известью кубового остатка содержат 60-80 мг/дм³ урана. При смешении всех маточных растворов после их нейтрализации среднее содержание урана в сбросных раствоpax составляет существенно меньше 30-40 мг/дм³.

По предлагаемому способу, помимо снижения остаточной концентрации урана, уменьшается общий объем сбросных вод примерно в 1,5 раза за счет того, что в них не вводится известковое «молоко», а для нейтрализации применяются, в основном, КМ.

Таким образом, при снижении объема сбросных растворов и концентрации в них урана происходит существенное понижение общего количества урана, направляемого на хвостохранилище.