твердый состав, содержащий твердые частицы и связующее вещество, способ его получения, элемент конструкции и конструкция
Классы МПК: | C04B26/26 битуминозные материалы, например деготь, пек C08L95/00 Композиции битуминозных материалов, например асфальта, гудрона или вара C10C3/06 перегонкой |
Автор(ы): | РЕЙНХАУТ Маринус Йоханнес (NL) |
Патентообладатель(и): | ШЕЛЛ ИНТЕРНЭШНЛ РИСЕРЧ МААТСХАППИЙ Б.В. (NL) |
Приоритеты: |
подача заявки:
2000-01-28 публикация патента:
27.08.2003 |
Изобретение относится к твердому составу, имеющему сопротивление изгибу, по меньшей мере, 0,5 Н/мм2, включающему твердые частицы и углеводородное связующее, содержащее в расчете на все связующее вещество (i) 15 - 95 мас. % асфальтенов, содержащих, по меньшей мере, 60 мас.% ароматических атомов углерода и (ii) 5 - 85 мас.% дополнительных углеводородов, при условии, что твердые частицы не являются исключительно частицами углерода; способу получения такого состава, элементу конструкции, содержащему такой состав, и конструкции, содержащей такие элементы конструкции. Состав включает 30 - 1 мас.% углеродного связующего и 70 - 99 мас.% твердых частиц. 4 с. и 7 з.п. ф-лы.
Формула изобретения
1. Твердый состав, имеющий сопротивление изгибу, по меньшей мере, 0,5 Н/мм2, который содержит 70-99 мас. % твердых частиц и 30-1 мас. % углеводородного связующего, включающего в расчете на все связующее (i) 15-95 мас. % асфальтенов, которые содержат, по меньшей мере, 60 мас. % ароматического углерода и (ii) 5-85 мас. % дополнительных углеводородов, при условии, что твердые частицы являются не только частицами углерода. 2. Состав по п. 1, который имеет сопротивление изгибу, по меньшей мере, 3 Н/мм2. 3. Состав по п. 1 или 2, в котором углеводородное связующее имеет проницаемость самое большое 10 дмм. 4. Состав по любому из пп. 1-3, в котором углеводородное связующее состоит из продукта, полученного в результате термического крекинга углеводородов. 5. Состав по любому из пп. 1-4, в котором углеводородное связующее состоит из продукта, полученного путем предварительного нагревания углеводородного масла до температуры 350-500oС, выдерживания предварительно нагретого масла в таких условиях, которые вызывают термический крекинг, с последующим отделением одной или нескольких легких фракций. 6. Состав по любому из пп. 1-5, который включает 1-100 мас. % кремния в расчете на количество твердых частиц. 7. Состав по любому из пп. 1-6 для создания конструкций. 8. Способ получения твердого состава по любому из пп. 1-6, включающий смешивание 70-99 мас. % твердых частиц и 30-1 мас. % расплавленного углеводородного связующего, содержащего в расчете на общее количество связующего (i) 15-95 мас. % асфальтенов, которые содержат, по меньшей мере, 60 мас. % ароматического углерода и (ii) 5-85 мас. % дополнительных углеводородов и затвердевание образующейся смеси, при условии, что твердые частицы являются не только частицами углерода. 9. Элемент конструкции, включающий состав по любому из пп. 1-6. 10. Элемент конструкции по п. 9, который имеет наибольшие размеры 1 м на 1 м на 2 м. 11. Конструкция, содержащая элементы конструкции по п. 9 или 10.Описание изобретения к патенту
Настоящее изобретение относится к твердым составам, содержащим твердые частицы и углеводородное связующее. Кроме того, настоящее изобретение относится к способу получения такого состава, к его применению в конструкции, в элементе конструкции, содержащем такой состав, и к конструкции, содержащей такие конструкционные элементы. Известно, что для того, чтобы смешать частицы углерода, такие, как нефтяной кокс, технический углерод или антрацит, со связующими материалами, такими, как каменноугольный пек и нефтяной пек, используют формование таких смесей или прессование и спекание смесей в печах при температурах в диапазоне 8-1400oС (Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology,3 rd. edition, volume 4, page 557). Патент США А-4961837 описывает нефтяной пек для связывания технического углерода в производстве электродов для алюминиевой и сталелитейной промышленности, нефтяной пек, который был получен предварительным нагреванием исходного сырья, его загрузкой в нагревательный колодец таким образом, чтобы активировать конденсацию и полимеризацию, и отделением нефтяного асфальтового пека такого качества, которое пригодно для применения его в качестве связующего вещества в производстве электродов. Информация, содержащаяся в обоих документах, ограничена применением этих связующих с частицами углерода. Патент США А-5759250 описывает применение очень твердого битумного связующего для нижних слоев дорожных покрытий. Битум предпочтительно является смесью, полученной из твердой битумной основы, получаемой прямой перегонкой и имеющей проницаемость от 15 до 25, и тяжелой фракции, получаемой перегонкой сырой нефти, или продуктов, получаемых каталитическим или термическим крекингом. Констатируется, что эти битумные связующие могут использоваться только для нижних слоем дорожных покрытий, поскольку они не обладают достаточными связующими свойствами, и асфальт, полученный из них, не представляет собой замкнутую гладкую поверхность без отверстий и неровностей. Кроме того, описывается, что эти лежащие в основании слои должны быть покрыты верхним слоем для того, чтобы обеспечить хорошую термическую защиту. Неожиданно заявители нашли связующие вещества, которые могут быть твердыми и в то же время иметь хорошие адгезионные свойства. Выложенная заявка на патент Японии 61-89215 описывает метод селективного отделения высокомолекулярного полициклического ароматического полимера от нефтяного остатка, полученного термическим крекингом нафты. Указывается, что полученный полимер применим в качестве вспомогательного материала для прессовочного песка, чтобы преодолеть недостатки существующего кварцевого порошка. Лучшей моделью связывающего действия при прессовании песка является модель связывания "заклинивание-и-блокирование" на поверхности частиц. Связывающее действие не является склеивающим или адгезивным, заставляющим частицы сцепляться друг с другом (Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology, 3nd edition, v. 6, p. 213). Следовательно, сопротивление изгибу прессовочного песка достигает 0 Н/мм2. Составы согласно настоящему изобретению отличаются от прессовочных песков тем, что они имеют сопротивление изгибу, по меньшей мере, 0.5 Н/мм2. Твердые составы согласно настоящему изобретению имеют сопротивление изгибу, по меньшей мере, 0.5 Н/мм2 и включают от 70 до 99 мас.% твердых частиц и от 30 до 1 мас.% углеводородного связующего, содержащего в расчете на общее количество связующего (i) от 15 до 95 мас.% асфальтенов, которые содержат, по меньшей мере, 60 мас.% ароматического углерода и (ii) от 5 до 85 мас. % дополнительных углеводородов, при условии, что твердые частицы являются не только частицами углерода. Количества твердых частиц и углеводородного связующего приведены в расчете на общее количество состава. Углеводородные связующие согласно настоящему изобретению, как правило, считаются отходами. Полагают, что обычно они непригодны для какого-либо иного применения, чем связующий материал анода или часть жидкого топлива. Неожиданно было обнаружено, что составы согласно настоящему изобретению имеют хорошее сопротивление изгибу. Кроме того, обнаружено, что составы согласно настоящему изобретению относительно хорошо сохраняют свое сопротивление изгибу после воздействия воды, необязательно, содержащей соль и/или кислоту. Более того, было найдено, что составы согласно настоящему изобретению могут быть выполнены более твердыми путем их выдерживания при повышенных температурах или путем специальной тепловой обработки или содержанием их при повышенной температуре в процессе производства и/или хранения в горячем состоянии. Более того, было найдено, что это повышает сопротивление составов изгибу. Сопротивление изгибу измеряют в соответствии с NEN 7014, "Nederlands Normalisatie Instituut", 2nd edition, 8/1974. Количество асфальтенов в углеводородном связующем определяют в соответствии с IP 143/96. Процент ароматического углерода, присутствующего в асфальтенах, измеряют отделением асфальтенов, как описано в IP 143/96, растворяя образец асфальтенов в дисульфиде углерода или в хлороформе, и оценивая процент ароматического углерода с помощью 1Н- и 13С-ЯМР. Кроме того, настоящее изобретение относится к способу получения состава согласно настоящему изобретению, который включает смешивание от 70 до 99 мас. % твердых частиц и от 30 до 1 мас.% расплавленного углеводородного связующего, содержащего в расчете на общее количество связующего: (i) от 15 до 95 мас. % асфальтенов, которые содержат, по меньшей мере, 60 мас.% ароматического углерода и (ii) от 5 до 85 мас.% дополнительных углеводородов, при условии, что твердые частицы являются не только частицами углерода, давая возможность образующейся смеси затвердеть. Кроме того, настоящее изобретение относится к применению состава согласно изобретению в конструкции, к элементу конструкции, содержащему такой состав и к конструкции, содержащей такие элементы конструкции. Твердый состав согласно настоящему изобретению включает углеводородное связующее, которое содержит от 15 до 95% асфальтенов в расчете на общее количество связующего, как определено в соответствии с IP 143/96. Асфальтены включают атомы водорода, углерода и, возможно, другие атомы. Асфальтены могут содержать до 15 мас.% атомов, отличных от атомов водорода и углерода, в частности - атомы серы, азота и кислорода, предпочтительно до 12 мас.%, наиболее предпочтительно до 10 мас.% в расчете на количество асфальтенов. Углеводородное связующее включает от 5 до 85 мас.% дополнительных углеводородов. Дополнительными углеводородами являются иные, чем асфальтены, соединения, определяемые в соответствии с IP 143/96. Дополнительные углеводороды содержат атомы водорода, углерода и, возможно, другие атомы. Как правило, дополнительные углеводороды могут содержать до 15 мас.%, атомов отличных от атомов водорода и углерода, в частности - атомы серы, азота и кислорода, предпочтительно до 12 мас.%, наиболее предпочтительно до 10 мас.% в расчете на количество дополнительных углеводородов. Предпочтительно связующее содержит, по меньшей мере, 20 мас.% асфальтенов в расчете на общее количество связующего. Более предпочтительно углеводородное связующее содержит, по меньшей мере, 25 мас.% асфальтенов. Количество асфальтенов достигает до 95 мас.%, предпочтительно до 70 мас.%, более предпочтительно, до 60 мас.%, наиболее предпочтительно, до 50 мас.%, еще более предпочтительно до 45 мас%., самое предпочтительное до 40 мас.%. Остальную часть углеводородного связующего составляют дополнительные углеводороды. Углеводородное связующее состоит не только из углерода, получаемого после полной карбонизации, например, путем тепловой обработки каменноугольной смолы или остаточной фракции термического крекинга. Каменноугольный пек отличается от данного углеводородного связующего тем, что он содержит ограниченное количество асфальтенов. Количество асфальтенов в каменноугольном пеке обычно составляет менее чем 10 мас.%. Кроме того, каменноугольный пек включает значительные количества вредных полиароматических соединений, содержащих 4 или 5 ароматических колец. Связующее согласно настоящему изобретению, как правило, будет включать очень ограниченное количество полиароматических соединений, содержащих 4 или 5 ароматических колец. Как правило, связующее согласно настоящему изобретению будет включать менее чем 2 мас.% вредных полиароматических соединений, содержащих 4 или 5 ароматических колец, в частности менее чем 1 мас.%, предпочтительно менее чем 0.5 мас.%. Количество этих полиароматических соединений определяют по количеству связующего и измеряют газовой хроматографией высокого разрешения, как описано в статье J. Blomberg et al.. Journal of Chromatography A, 849 (1999), 483-494. Углеводородное связующее присутствует в количестве от 1 до 30% масс. Предпочтительно оно присутствует в количестве, по меньшей мере, 2 мас.%, более предпочтительно в количестве по меньшей мере, 3 мас.%, наиболее предпочтительно, по меньшей мере, 4 мас.%. Предпочтительно углеводородное связующее присутствует в количестве до 15 мас.%, более предпочтительно до 10 мас.%, наиболее предпочтительно до 8 мас.%. Желательно, чтобы углеводородное связующее было твердым при 20oС и ниже. Как правило, оно имеет вязко-эластичный характер, такой, который позволяет измерить его проницаемость в соответствии с ASTM (американским стандартным методом испытаний) D5 при 25oС. Предпочтительно углеводородное связующее имеет проницаемость до 30 дмм при 25oС, более предпочтительно до 20, наиболее предпочтительно до 15, еще более предпочтительно до 10 дмм, самое предпочтительное менее чем 10 дмм. Кроме того, углеводородное связующее предпочтительно имеет проницаемость, по меньшей мере, 0.1 дмм при 25oС, более предпочтительно, по меньшей мере, 1 дмм, еще более предпочтительно, по меньшей мере, 2 дмм, самое предпочтительное, по меньшей мере, 4 дмм. Значения проницаемости ниже 2 дмм могут быть оценены измерением при 40oС и последующей экстраполяцией результатов. Углеводородное связующее согласно настоящему изобретению предпочтительно имеет точку размягчения, измеряемую в соответствии с методом кольца и шара ASTM D36, до 160oС, более предпочтительно до 150oС, еще более предпочтительно до 120oС и самое предпочтительное до 100oС. Углеводородное связующее может быть получено любым способом, очевидным для специалиста в этой области и обеспечивающим соответствие полученного связующего требованиям, предъявляемым к нему. Углеводородное связующее может быть получено термическим крекингом углеводородов. Предпочтительно остаточную углеводородную фракцию подвергают термическому крекингу. Продукты термического крекинга могут использоваться как таковые или в комбинации с любой другой углеводородной фракцией до тех пор, пока они соответствуют предъявляемым к ним требованиям. Предпочтительно углеводородное связующее состоит, по меньшей мере, частично из продукта, полученного термическим крекингом углеводородов. Наиболее предпочтительно углеводородное связующее состоит из продукта, полученного термическим крекингом углеводородов. Несмотря на то, что в таком случае может быть использована часть продукта термического крекинга, связующее содержит только подвергнутый термическому крекингу продукт. Термический крекинг предпочтительно проводят путем предварительного нагревания углеводородной фракции до температуры от 350oС до 500oС, выдерживания предварительно нагретого масла при этих условиях, чтобы вызвать термический крекинг, и последующего отделения одной или нескольких легких фракций. Термический крекинг остаточных фракций обычно проходит при температуре между 300oС и 600oС. Давление может изменяться в диапазоне от 1 до 100


Во всех примерах сопротивление изгибу (прочность на изгиб) измеряли в соответствии с тестом NEN 7014 из "Nederlands Normalisatie Instituut" 2nd edition, 8/1974. Сопротивление сжатию (прочность на сжатие) измеряли в соответствии с ISO/R 836 Европейской федерации производителей огнеупорных изделий, пересмотренным в 1990 году, PRE/R 14-1. Пористость определяли в соответствии со "Standaard Regelgeving Advisering Wegenbouw", 1995, тест 67. Используемый метод Маршалла описан в "Standaard Regelgeving Advisering Wegenbouw", 1995, тест 47 (страницы 111-119) с тем отличием, что, вместо разделения минерального наполнителя на отдельные фракции, в каждой серии измеряли распределение частиц по размеру и различные серии объединяли, чтобы получить желаемое распределение частиц по размеру. Асфальтены отделяли, как описано в IP 143/96. Количество ароматического углерода в асфальтенах определяли с помощью данных 1H- и 13С-ЯМР-спектроскопии. Проницаемость измеряли в соответствии с ASTM D 5 при 25oС. Пример 1
Углеводородное связующее получали термическим крекингом остаточной фракции нефти средневосточного происхождения, имеющей точку кипения 520oС или выше, с последующим удалением легких фракций, подвергая продукт вакуумному испарению. Полученное связующее вещество имело точку кипения 520oС и выше при атмосферных условиях. Углеводородное связующее содержало 24.9 мас.% асфальтенов, содержащих 64.6 мас. % атомов углерода в ароматических кольцах, и 75.1 мас.% дополнительных углеводородов. Углеводородное связующее имело проницаемость 7 дмм. Углеводородное связующее (7.68 мас.%) расплавляли и нагревали до температуры 180oС и смешивали с 20.27 мас.% наполнителя (частицы размером менее чем 63 мкм), 39.86 мас. % песка (частицы размером между 63 мкм и 2 мм) и 39.87 мас. % камней (частицы размером между 4 и 8 мм, толченый голландский речной гравий), все количества приведены в расчете на общую массу твердых частиц. Минеральные частицы предварительно нагревали до температуры 180oС. Смешивание осуществляли с использованием аппарата для смешивания образца Hobart в течение 3 минут при 180oС. 1.1 кг вышеуказанной смеси, имеющей температуру 180oС, помещали в предварительно нагретую (180oС) форму высотой 8 см и диаметром 10.5 см, и в соответствии с методом Маршалла получали цилиндрические блоки. Для тестирования использовали диски толщиной 8 мм, отпиленные от этих цилиндрических блоков. Сопротивление диска изгибу составило 7.4 Н/мм2. Пористость была 2.3%. Далее диски подвергали старению, выдерживая их в течение 1-9 недель в 1 М растворе НСl или в 1М растворе NaCl. После 3-недельной выдержки в 1 М растворе НСl при температуре окружающей среды сопротивление изгибу составило 4.7 Н/мм2. После 9-недельной выдержки в 1 М растворе НСl при температуре окружающей среды сопротивление изгибу составило 4.3 Н/мм2. После 1-недельной выдержки в 1 М растворе NaCl при 60oС сопротивление изгибу составило 4.7 Н/мм2. Пример 2
Углеводородное связующее смешивали с предварительно нагретыми минеральными частицами, как описано в примере 1, за исключением того, что смесь имела температуру 210oС. Блоки получали в соответствии с методом Маршалла. Сопротивление изгибу составило около 4 Н/мм2. Сопротивление блоков сжатию составило 19 Н/мм2. Пример 3А
4 кг cмеси углеводородного связующего и минеральных частиц, полученной, как описано в примере 1, и имеющей температуру 180oС, помещали в обычную для цементной бетонной черепицы (плитки) форму (200х200х80 мм), которая находилась при температуре окружающей среды. Черепицу получали с использованием обычной машины для производства черепицы при времени прессования 12 секунд. Сопротивление черепицы изгибу составило 8.1 Н/мм2, и пористость была 2.4%. Пример 3В
4 кг смеси углеводородного связующего и минеральных частиц, полученной, как описано в примере 1, за исключением того, что смесь имела температуру 200oС, помещали в обычную для цементного бетонного камня для мощения (брусчатки) форму (200х100х80 мм), которая находилась при температуре окружающей среды. Камень для мощения получали с помощью обычной машины для производства камня для мощения при времени прессования 12 секунд. Сопротивление изгибу составило 6.1 Н/мм2. Пример 3С
Камень для мощения, полученный, как описано в примере 3В, снова нагревали до 200oС и помещали в форму, чтобы снова получить камень для мощения в соответствии с методом, описанном в примере 3В. Было найдено, что сопротивление изгибу составляет 6.3 Н/мм2. Эту процедуру повторяли дважды, получая дважды переработанный камень для мощения с сопротивлением изгибу 6.7 Н/мм2. Пример 4 (сравнительный)
Битумное связующее получали, подвергая сырую нефть средневосточного происхождения перегонке при атмосферном давлении, затем полученный остаток подвергали перегонке при пониженном давлении. Остаток, полученный после перегонки при пониженном давлении, имел точку кипения 520oС или выше при атмосферных условиях, проницаемость 80-100 дмм и содержание асфальтенов 11%. Асфальтены содержали 53% ароматического углерода. Это связующее расплавляли и использовали для получения смеси при температуре 150-160oС. Смесь содержала 7.1 мас. % наполнителя, 36.8 мас. % песка, 56.1 мас.% камней и 5.8 мас.% связующего, все количества приведены в расчете на общую массу твердых частиц. 1.1 кг этой смеси использовали для получения цилиндрических блоков по методу Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из блока, составило 1.3 Н/мм2. Сопротивление блока сжатию составляет 3.7 Н/мм2. Пример 5 (сравнительный)
Битумное связующее получали, подвергая сырую нефть американского происхождения перегонке при атмосферном давлении, с последующей перегонкой полученного остатка при пониженном давлении. Полученный в результате остаток имел точку кипения при атмосферных условиях 520oС или выше, проницаемость 23 дмм и содержание асфальтенов 11%. Содержание ароматических атомов углерода в асфальтенах составляло 53%. Это связующее расплавляли и использовали для получения смеси, как описано в примере 1, за исключением того, что температура смеси была 170oС. 1.1 кг полученной смеси использовали для стандартного изготовления блоков в соответствии с методом Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из этого блока, составило 3.2 Н/мм2. Пористость - 2.8%. Пример 6 (сравнительный)
Сырую нефть средневосточного происхождения подвергали перегонке при атмосферном давлении с последующей перегонкой полученного остатка при пониженном давлении и получением в результате остатка, имеющего точку кипения при атмосферном давлении 520oС или выше, который затем экстрагировали пропаном. Полученное связующее имело проницаемость 7 дмм и содержание асфальтенов 13.2 мас. %. Связующее расплавляли и использовали для получения смеси, содержащей 7.1% масс. наполнителя, 36.8 мас.% песка, 56.1 мас.% камней и 5.8 мас. % связующего, все количества приведены в расчете на общую массу твердых частиц. 1.1 кг полученной смеси использовали для изготовления блоков в соответствии с методом Маршалла. Блок использовали для измерения сопротивления сжатию, получая значение 11.6 Н/мм2. Для тестирования использовали диски толщиной 8 мм, вырезанные из полученных цилиндрических блоков. Сопротивление диска изгибу составило 7.5 Н/мм2. Пористость - 5.6%. Далее диски подвергали старению, выдерживая их в течение 1-9 недель в 1 М растворе НСl или в 1М растворе NaCl. После 3-недельной выдержки в 1 М растворе НСl при температуре окружающей среды сопротивление изгибу составило 2.9 Н/мм2. После 1-недельной выдержки в 1 М растворе NaCl при 60oС сопротивление изгибу составило 3 Н/мм2. Пример 7 (сравнительный)
7.68 мас.% связующего, как описано в примере 6, 20.4 мас.% наполнителя, 40.11 мас. % песка и 39.5 мас.% кварцевых камней (4-8 мм), все количества приведены в расчете на общую массу твердых частиц. 1.1 кг полученной смеси использовали для изготовления блоков в соответствии с методом Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из изготовленного блока, составило 7 Н/мм2. Другой диск толщиной 8 мм выдерживали в течение 24 часов в морской воде при температуре 60oС, после чего сопротивление изгибу составило 3.7 Н/мм2. Пример 8
Углеводородное связующее, как описано в примере 1, использовали для получения смеси, как описано в примере 7.1. 1 кг этой смеси использовали для изготовления блоков в соответствии с методом Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из изготовленного блока, составило 7 Н/мм2, пористость - 1%. Сопротивление блока сжатию составило 12.8 Н/мм2. Другой диск толщиной 8 мм выдерживали в течение 24 часов в морской воде при температуре 60oС, после чего сопротивление изгибу составило 6.4 Н/мм2. Пример 9 (сравнительный)
Битумное связующее получали, подвергая сырую нефть американского происхождения перегонке при атмосферном давлении, с последующей перегонкой полученного остатка при пониженном давлении. Полученный в результате остаток имел точку кипения при атмосферных условиях 520oС или выше, проницаемость 6 дмм и содержание асфальтенов 22%. Содержание ароматических атомов углерода в асфальтенах составляло 53.6%. Связующее расплавляли и использовали для получения смеси с наполнителем, песком и камнями, как описано в примере 1. 1.1 кг этой смеси использовали для изготовления блоков в соответствии с методом Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из изготовленного блока, составило 5.6 Н/мм2, пористость 2.6%. Пример 10 (сравнительный)
Битумное связующее получали, подвергая сырую нефть дальневосточного происхождения перегонке при атмосферном давлении, с последующей перегонкой полученного остатка при пониженном давлении. Полученный в результате остаток имел точку кипения при атмосферных условиях 520oС или выше, проницаемость - 5 дмм и содержание асфальтенов - 10.3 мас.%. Содержание ароматических атомов углерода в асфальтенах составляло 57.9%. 1.1 кг этой смеси расплавляли и использовали для изготовления блоков в соответствии с методом Маршалла, как описано в примере 1. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из изготовленного блока, составило 2.4 Н/мм2, пористость - 3.3%. Пример 11
Углеводородное связующее, как описано в примере 1, использовали для получения смеси, содержащей 7.5 мас.% связующего, 7 мас.% красного порошка (оксида железа), 15.15 мас.% наполнителя, 38.92 мас.% песка и 38.93 мас.% камней, все количества приведены в расчете на общую массу твердых частиц, описанных в примере 1. 1.1 кг смеси использовали для изготовления блоков по методу Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из изготовленного блока, составило 7.3 Н/мм2, пористость - 1.8%. Пример 12
Углеводородное связующее, как описанное в примере 1, использовали для получения смеси, как описано в примере 1, в которой наполнитель заменяли красным порошком (20.27 мас.%). 1.1 кг смеси использовали для изготовления блоков по методу Маршалла. Сопротивление изгибу составило примерно 4 Н/мм2. Сопротивление сжатию составило 20 Н/мм2. Пример 13
Углеводородное связующее, как описано в примере 1, использовали для получения смеси, состоящей из 7.97 мас.% углеводородного связующего, 37.6% повторно переработанного асфальта, 21 мас.% наполнителя и 41.4 мас.% песка, все количества приведены в расчете на общую массу твердых частиц. Смесь получали в соответствии с методикой, описанной в примере 1. 1.1 кг смеси использовали для изготовления блоков в соответствии с методом Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из изготовленного блока, составило 7.2 Н/мм2; пористость - 1.2%. Пример 14
Углеводородное связующее, описанное в примере 1, использовали для получения смеси, имеющей следующий состав: 7.95 мас.% углеводородного связующего, 17.4 мас. % графитовых пластинок (чешуек), 41.3 мас.% песка и 41.3 мас.% камней, все количества приведены в расчете на общую массу твердых частиц. 1.1 кг смеси, полученной в соответствии с методикой, описанной в примере 1, использовали для изготовления блоков по методу Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из изготовленного блока, составило 3.5 Н/мм2. Электрическое сопротивление составило 20 Ом. Пример 15
Углеводородное связующее, описанное в примере 1, использовали для получения смеси, имеющей следующий состав: 7.8 мас.% углеводородного связующего, 8.5% графитовых чешуек, 10.29 мас.% наполнителя, 40.61 мас.% песка и 40.58 мас. % камней, все количества приведены в расчете на общую массу твердых частиц. 1.1 кг смеси, полученной в соответствии с методикой, описанной в примере 1, использовали для изготовления блоков по методу Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из изготовленного блока, составило 6.2 Н/мм2; пористость - 3%. Электрическое сопротивление составило 200 Ом. Пример 16
Углеводородное связующее, как описано в примере 1, использовали для получения очень доступного состава, включающего 6.43 мас.% связующего, 5.8 мас. % наполнителя, 10.13 мас.% песка и 84.07 мас.% камней, все количества приведены в расчете на общую массу твердых частиц. 1.1 кг смеси, полученной по методике, описанной в примере 1, использовали для изготовления блоков в соответствии с методом Маршалла. Сопротивление изгибу составило 2 Н/мм2. Сопротивление на сжатие составило 7.6 Н/мм2. Пример 17 (сравнительный)
Углеводородное связующее получали термическим крекингом остаточной фракции нефти средневосточного происхождения, имеющей точку кипения 520oС или выше, с последующим удалением легких фракций, подвергая продукт вакуумному испарению. Полученное связующее имело точку кипения при атмосферных условиях 520oС или выше. Углеводородное связующее имело проницаемость 47 дмм и содержало 12.6 мас.% асфальтенов. Связующее использовали для получения смеси, как описано в примере 1. 1.1 кг этой смеси использовали для изготовления блоков в соответствии с методом Маршалла. Сопротивление изгибу диска толщиной 8 мм, вырезанного из изготовленного блока, составило 3.6 Н/мм. Сопротивление блока на сжатие составило 5.9 Н/мм2. Примеры, иллюстрирующие изобретение, показывают, что составы согласно настоящему изобретению имеют хорошее сопротивление изгибу. Сопоставление примера 1 с примером 6 (сравнительным) и сопоставление примера 7 (сравнительного) с примером 8 показывает, что составы согласно настоящему изобретению сохраняют свое сопротивление изгибу после выдерживания их в водном растворе, содержащем NaCl, и после выдерживания их в водном растворе, содержащем НСl, лучше, чем составы не по изобретению. Примеры 3В и 3С показывают, что сопротивление изгибу составов согласно настоящему изобретению повышается при тепловой обработке.
Класс C04B26/26 битуминозные материалы, например деготь, пек
Класс C08L95/00 Композиции битуминозных материалов, например асфальта, гудрона или вара
способ получения неокисленного битума - патент 2371468 (27.10.2009) | |
способ переработки тяжелой нефти и/или природного битума - патент 2364616 (20.08.2009) | |
связующее для электродов и анодов и способ его получения - патент 2288251 (27.11.2006) | |
способ получения дорожных битумов из высокопарафинистых нефтей - патент 2265639 (10.12.2005) | |
способ получения битума - патент 2194737 (20.12.2002) | |
способ получения битума - патент 2192446 (10.11.2002) | |
способ получения связующих материалов - патент 2186824 (10.08.2002) | |
способ получения битума - патент 2167906 (27.05.2001) | |
способ получения дорожного битума - патент 2163920 (10.03.2001) | |
способ получения пека - патент 2115690 (20.07.1998) |