способ термической обработки сварных соединений из низкоуглеродистых ферритоперлитных сталей

Формула изобретения

Способ термической обработки сварных соединений из низкоуглеродистых ферритоперлитных сталей, включающий нагрев до температуры, не превышающей точки Ac₁, выдержку при заданной температуре и последующее медленное охлаждение, отличающийся тем, что охлаждение сварного соединения производят сначала с печью до температуры, не превышающей более чем на 150°С температуру начала образования когерентного с матрицей третичного цементита, затем со скоростью 130-150°С/ч до 250±50°С, а далее - на воздухе.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к технологии термической обработки и используется для термической обработки сварных соединений конструкций, применяемых при пониженных температурах.

Известны способы термической обработки сварных соединений из сталей перлитного класса, позволяющие снизить послесварочные напряжения и повысить вязкопластические свойства.

Известен способ «Способ термообработки сварных швов труб из перлитных теплоустойчивых сталей» (Заявка 2408501. 04.10.1976; Дата публикации 20.04.2000), который позволяет снизить послесварочные напряжения.

Согласно указанному способу сварное соединение нагревают до температуры нормализации и медленно ступенчато охлаждают до комнатной температуры. Недостатком этого способа является возможность возникновения коробления конструкции из-за температурных напряжений, а также возникновение участка пониженной хладостойкости в зоне термического влияния.

Известен способ: Хромченко Ф.А. "Сварка оборудования электростанций", - М. Энергия 1977 г., с.241. Данный способ также позволяет снизить послесварочные напряжения и уменьшить коробление конструкции, для чего вся конструкция после сварки подвергается медленному нагреву, выдержке при температуре, не превышающей точку Ac ₁, и медленному охлаждению с печью (до 300°С) - прототип.

Недостатком этого способа является возникновение участка пониженной хладостойкости зоны термического влияния (ЗТВ) сварных соединений из низкоуглеродистых ферритоперлитных сталей.

Техническим результатом изобретения является повышение хладостойкости зоны термического влияния сварных соединений.

Поставленное техническое решение достигается за счет того, что способ термической обработки сварных соединений из низкоуглеродистых ферритоперлитных сталей, включающий нагрев до температуры, не превышающей точки A _c1, выдержку при заданной температуре и согласно изобретению последующее охлаждение проводят в два этапа: первоначально процесс идет с печью до температуры, не превышающей на 150°С температуру начала образования когерентного с матрицей третичного цементита, а затем на втором этапе охлаждают со скоростью 130÷150°С/ч до температуры 250±50°С и далее на воздухе.

Известно что зона термического влияния сварного соединения характеризуется тремя участками пониженной пластичности и ударной вязкости: участок неполного расплавления, участок перегрева и участок синеломкости. Для низкоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей перлитного класса участки перегрева и неполного расплавления после сварки имеют наиболее часто мартенситную, бейнитную или бейнитно-трооститную структуру. Если подвергнуть эти участки высокому отпуску, то вследствие диффузионных процессов произойдет распад мартенситной или бейнитной структуры, повысится пластичность и хладостойкость, а также снизятся сварочные напряжения.

Участок синеломкости в сварных соединениях представляет собой узкую зону, нагреваемую в процессе сварки до температуры 300°С. Одной из особенностей этой зоны является то, что выделение упрочняющих и охрупчивающих фаз происходит на дислокациях, затрудняя их перемещение в процессе деформации, что вызывает охрупчивание материала.

Понижение хладостойкости в низкоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталях на этом участке вызвано процессами предвыделения специальных карбидов или цементита, в первую очередь, третичного цементита (Ц_III), выделяемого в процессе охлаждения. Наиболее резкое снижение хладостойкости отмечается тогда, когда упрочняющая фаза (Ц_III ) при выделении когерентна с матрицей. При этом возникновение сварочных напряжений ускоряет процесс предвыделения третичного цементита.

В связи с чем в сварных соединениях даже при относительно кратковременном процессе сварочного цикла в зоне участка синеломкости обнаруживается провал ударной вязкости особенно при пониженных температурах.

При проведении послесварочного отпуска сварное соединение медленно для устранения коробления нагревают до температуры, приближающейся к точке Ас ₁ основного металла, при этом происходит растворение третичного цементита, а затем при последующем медленном охлаждении, необходимом также для предотвращения коробления конструкции, при низких температурах снова начинается предвыделение упрочняющей и охрупчивающей фазы. Все это приводит к резкому снижению хладостойкости зоны термического влияния.

Теоретические исследования и экспериментальные данные показывают, что для борьбы с образованием предвыделения третичного цементита необходимо затормозить процесс старения.

Для этого медленное охлаждение сварного соединения с печью необходимо осуществлять в два этапа. В начале, на первом этапе, только до температуры, не превышающей на 150°С температуру начала образования когерентного с матрицей третичного цементита. При этом устраняется коробление конструкции. А затем (на втором этапе) проводят ускоренное охлаждение со скоростью 130÷150°С/ч до температуры 250±50°С. В этом случае зарождающийся третичный цементит будет иметь незначительные размеры (промежуточное состояние); вследствие чего напряжения между матрицей и упрочняющей фазой окажутся низкими, что позволит устранить охрупчивание сварного соединения.

С другой стороны, относительно невысокая скорость охлаждение (130-150°С/ч) позволит устранить коробление сварных конструкций.

Пример выполнения заявляемого способа.

На предприятии-заявителе была выплавлена низкоуглеродистая ферритоперлитная сталь марки 09Г2СА-А, химический состав которой приведен в таблице 1.

Путем исследования была определена температура начала образования когерентного с матрицей третичного цементита, которая составляла 300°С.

Затем из этой стали были изготовлены кольца диаметром 1500 мм, толщиной 25 мм. Кольца были сварены по образующей ручной дуговой сваркой электродами ЦЛ-21, 4 мм. Затем из сварного соединения были изготовлены образцы, которые были подвергнуты отпуску при температуре 650°С, выдержке 8 ч и дальнейшему охлаждению с печью до температуры 450°С. После чего сварные образцы были подвергнуты охлаждению со скоростью 200, 150 и 130°С/ч до температуры 300 и 200°С с последующим охлаждением на воздухе.

Аналогичные сварные образцы были подвергнуты термической обработке по известному способу (нагрев до температуры 650°С, выдержка 8 ч и охлаждение с печью до комнатной температуры). Результаты испытаний приведены в таблице 2.

Как видно из полученных результатов образцы, термообработанные по предлагаемому способу, имеют в зоне термического влияния более высокие значения хладостойкости по сравнению с образцами, термообработанными по известному способу.

Ожидаемый технико-экономический эффект выразится в возможности создания новых образцов специальной техники с улучшенными тактико-техническими данными за счет повышенной надежности и долговечностью сварных соединений, благодаря повышению их хладостойкости.

Таблица 1. Химический состав выплавленной стали марки 09Г2СА-А, на которой сводилось опробование заявляемого способа.
Марка стали	Содержание элементов, мас.%
	С	Si	Mn	Р	S	Cr	Ni	Cu
09Г2СА-А	0,007	0,59	1,36	0,007	0,007	0,21	0,36	0,16

Таблица 2. Влияние режимов термической обработки на хладостойкость и коробление сварных соединений
Способ	Параметры способа				Свойства сварных соединений
	Режимы отпуска				Значения ударной вязкости KCV-50, Дж/см 2
	Температура и время выдержки в печи	Охлаждение			шов	ЗТВ (1, 5 мм от линии сплавления)	ЗТВ (6 мм от линии сплавления)	Наличие недопустимых деформаций
Предлагаемый	650°С, 8+0,5 ч	с печью до 450°С	от 450° до 300°С со скоростью °С/ч	далее на воздухе
			200		118	141	181	есть
			150		112	206	253	нет
			130		55	220	272	нет
			от 450° до 200°С со скоростью °С/ч
			200		102	136	165	есть
			150		87	181	207	нет
			130		49	176	203	нет
Известный	650°С, 8+0,5 ч	с печью до 300°С	далее на воздухе		35	124	15	нет
Примечание: 1. Требования НТД: КСУ-50 29 Дж/см2. 2. Исходное состояние основного металла перед сваркой: - закалка + высокий отпуск. 3. Результаты испытаний усреднены по 3-м образцам на точку. 4. Испытания на ударный изгиб при температуре -50°С проводились на образцах с V-образным надрезом тип IX, изготовленных в соответствии с ГОСТ 6996-66.