способ изготовления горячекатаных труб из альфа- и псевдо-альфа- титановых сплавов

Формула изобретения

Способ изготовления горячекатаных труб из - или псевдо- -титановых сплавов, включающий ковку слитка в заготовку за несколько переходов с чередованием - и ( + )-областей, причем последний переход куют в ( + )-области, получение центрального отверстия в заготовке, нагрев заготовки с центральным отверстием, прессование трубной заготовки, нагрев трубной заготовки под прокатку, прокатку на стане и механическую обработку, отличающийся тем, что нагрев заготовки с центральным отверстием производят до температуры 650-800°С со скоростью 50÷70°С/мин, далее со скоростью 20÷30°С/мин до температуры прессования, определяемой по формуле



где Т_{прессования} - температура прессования;

Т_ПП - температура полиморфного превращения сплава, °С;

_s - сопротивление деформации с учетом скорости деформации и температуры деформации, МПа;

с - удельная теплоемкость сплава, кДж/(кг·К);

- плотность материала сплава, кг/м³;

µ - величина вытяжки,

прессование трубной заготовки производят с вытяжкой 2-7, нагрев трубной заготовки под раскатку осуществляют со скоростью нагрева,равной 50÷70°С/мин, до температуры, определяемой по формуле



Т_{раскатки} - температура раскатки,

а раскатку осуществляют с вытяжкой 2-3.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к трубному производству и может применяться при изготовлении бесшовных труб из - и псевдо- -титановых сплавов. Изобретение может быть использовано для изготовления изделий, предназначенных для эксплуатации в различных областях промышленности, в том числе авиакосмической.

Особенностью производства труб из сплавов на основе титана является то, что заготовкой для их производства являются слитки, полученные методом вакуумной дуговой плавки, при которой процессы плавления, литья и затвердевания соединены воедино и раздельное регулирование их практически невозможно. Происходит значительный перегрев расплава, и образуется крупнозернистая структура слитков, имеющая значительную неоднородность по сечению и крупнозернистую микроструктуру. При сохранении данной структуры металла изделиям, изготовленным из него, будут присущи невысокие эксплуатационные свойства.

Для повышения технологических и эксплуатационных свойств необходимо формирование в них мелкозернистой (размер зерен фаз не более 150-200 мкм) микроструктуры. Кроме того, достижение в полуфабрикатах структурно-однородного состояния особенно важно для оценки качества труб методами ультразвукового контроля, который широко применяется при их контроле. При высокооднородной и мелкозернистой структуре титанового сплава значительно снижается уровень акустических шумов, увеличивается предельная чувствительность метода, ограниченная этими шумами, и материал становится более "прозрачным", т.е. имеющим минимальный уровень структурных помех, что создает возможность обнаружения дефектов минимального размера. Это предполагает продление ресурса работы изделий и, следовательно, снижение стоимости машин и агрегатов за счет эксплуатации изделий с дефектами допустимого размера.

Известен способ производства горячекатаных труб из титановых - и ( + )-сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов в - и ( + )-области, резку заготовок на краты, изготовление шашек под прессование, сверление осевого отверстия и механическую обточку боковой поверхности, нагрев биллета выше или ниже температуры полиморфного превращения и прессование полой трубной заготовки (патент РФ № 2127160, МПК В21В 23/00, В21В 3/00, публ. 1999.03.10.) - аналог.

Данный способ используется для изготовления трубных заготовок.

Известен способ производства горячекатаных труб из - и ( + )-сплавов на основе титана, включающий ковку слитка в заготовку с последующей механической обработкой, получение центрального отверстия, прокатку на пилигримовом стане и механическую обработку, при этом ковку при каждом переходе начинают производить при температуре в -области, или - и ( + )-области, а по мере охлаждения заготовки заканчивают в ( + )-области с уковом не менее 20%. Сквозную прошивку сплошной заготовки осуществляют при температуре -области, а перед прокаткой на пилигримовом стане прошитую заготовку охлаждают до температуры на 30÷100°С ниже Тпп. Прокатку ведут со скоростью деформации

от 3·10^-3 с^-1 до 10² с ^-1 (патент РФ № 2262401, МПК В21В 3/00, публ. 2005.10.20) - прототип. Изобретение обеспечивает формирование в трубах мелкозернистой микроструктуры с высокой степенью однородности.

Недостатками известного способа являются невозможность получения микроструктуры металла с величиной зерен менее 150-200 мкм, а также ограниченные возможности пилигримовых станов, не позволяющие производить трубы диаметром менее 270 м.

Целью данного изобретения является:

- создание способа получения труб из - и псевдо- -титановых сплавов, с мелкозернистой (размер зерен не более 50-100 мкм) микроструктурой;

- достижение структурно-однородного состояния в готовом изделии, обеспечивающего "прозрачность" для ультразвукового контроля качества полуфабрикатов и изделий;

- расширение технологических возможностей станов поперечно-винтовой прокатки.

Техническим результатом, достигаемым при осуществлении изобретения, является создание технологии, при которой совмещаются операции по формированию геометрических размеров труб из - и псевдо- -титановых сплавов, в т.ч. диаметром менее 270 мм на поперечно-винтовых станах с процессами формирования регламентированной микроструктуры, обеспечивающей высокие технологические и эксплуатационные свойства изделий.

Указанный технический результат достигается тем, что в предлагаемом способе изготовления горячекатаных труб из - и псевдо- -титановых сплавов, включающем ковку слитка в заготовку за несколько переходов с чередованием , ( + )-области, причем последний переход куют в ( + )-области, получение центрального отверстия в заготовке, нагрев заготовки с центральным отверстием, прессование трубной заготовки, нагрев трубной заготовки под раскатку, раскатку на стане и механическую обработку, нагрев заготовки с центральным отверстием производят до температуры 650-800°С со скоростью, равной 50÷70°С/мин, далее со скоростью 20÷30°С/мин до температуры прессования, определяемой по формуле (1):

где Т_{прессования} - температура прессования;

Т_ПП - температура полиморфного превращения сплава, °С;

_s - сопротивление деформации с учетом скорости деформации и температуры деформации, МПа;

с - удельная теплоемкость сплава, кДж/кг·К;

- плотность материала сплава, кг/м³;

µ - величина вытяжки,

прессование трубной заготовки производят с вытяжкой 2-7,

нагрев трубной заготовки под прокатку осуществляют со скоростью нагрева, равной 50÷70°С/мин, до температуры, определяемой по формуле (2):

Т_{раскатки} - температура раскатки,

прокатку осуществляют с вытяжкой 2-3.

Сущность заявленного способа заключается в следующем.

Ковку слитка осуществляют за несколько переходов с чередованием ковки в и ( + )-области. Ковкой в -области уменьшаем размер зерна. При последующей ковке с нагревом металла в ( + )-области зерно измельчается.

Окончательная ковка в ( + )-области позволяет упрочнить металл в процессе деформационного наклепа за счет увеличения плотности дислокаций.

В процессе нагрева такого металла до температуры ( + )-области (650-800°С) со скоростью 50÷70°С/мин, а затем более медленный нагрев со скоростью 20÷30°C/мин до температуры прессования Т_{прессования}, определяемой из формулы (1), начинается первичная рекристаллизация из большого количества центров за счет повышенной внутренней энергии, накопленной металлом при деформации. Регламентированный нагрев позволяет измельчить и выровнять размер зерна по сечению заготовки. При прессовании с вытяжкой µ=2÷7 происходит формирование измельченно-вытянутого зерна, при этом не происходит начала вторичной рекристаллизации. Этим мы подготавливаем структуру перед нагревом под раскатку.

Быстрый (скоростной) нагрев со скоростью 50÷70°С/мин до температуры раскатки Т_{раскатки} , рассчитываемой по формуле (2), и последующая прокатка с вытяжкой не менее 2 для обеспечения необходимой степени деформации, но не более 3, во избежание деформационного перегрева и «раздутия» трубы, обеспечивает получение мелкого, рекристаллизованного зерна, образуемого из удлиненных зерен. Как результат, формируются макрозерна размером не более 2-го балла. Нагрев трубной заготовки со скоростью менее =50÷70°С/мин приводит к образованию участков крупного зерна. При более высокой скорости нагрева не обеспечивается равномерность температурного поля и требуется наличие специального технологического оборудования.

Примеры конкретного выполнения.

Пример 1 ( -титановый сплав). Слиток 740 мм из сплава Gr2 за несколько переходов с чередованием - и ( + )-области отковали в пруток 285 мм, причем последний переход осуществляли в ( + )-области. Из кованого, механически обработанного прутка 280 мм изготовили шашку размерами 275 мм× 50 мм×112,5 мм для дальнейшего прессования на прессе 3150 т.с. Температуру нагрева под прессование Т_{прессования} определяли по формуле (1):

Заготовку нагревали со скоростью 50-60°С/мин до температуры Т=700°С, далее со скоростью 20-30°С/мин до Т_{прессования} и выдержкой 30 минут при данной температуре. Прессование трубной заготовки производили с вытяжкой, равной 4,51.

Полученную трубную заготовку 133× 45×44 мм нагревали под раскатку до температуры, определяемой по формуле (2):

со скоростью 70°С/мин, далее выдержка 10 минут при данной температуре, затем осуществляли раскатку трубы на поперечно-винтовом стане со степенью вытяжки, равной 4,51.

Далее трубы механически обрабатывали на готовый размер 125 мм× 101 мм×12 мм и подвергали ультразвуковому контролю.

Трубы из сплава Gr2 размером 125 мм× 101 мм×12 мм, изготовленные по предложенному способу, обладают механическими свойствами, приведенными в табл.1 и 2. Макроструктура приведена на фиг.1.

Таблица 1
№ образца	Механические свойства труб размером 125× 101×12 мм, сплав Gr2
В, МПа	0,2, МПа	, %	, %
1	493	370	33,3	64,6
2	489	387	32,1	61,3
3	490	381	34,6	65,7
4	488	375	35,8	64,6
Требование ASTM B861	345	275-450	20	-

Таблица 2
№ образца	Результаты испытаний на ударную вязкость, KCU, кгс·м/см2
1	15,7
2	17,5
3	17,0
4	16,6

Пример 2.

Пример для псевдо- -титановых сплавов (сплав ОТ4).

Слиток 740 мм куют в пруток 280 мм с окончанием ковки в ( + )-области, механически обрабатывают на 275 мм. Изготавливают шашку под прессование 275× 50×225 мм.

Для данного слитка температура полиморфного превращения Т_пп=950°С.

Заготовку с центральным отверстием нагреваем в индукторе до температуры 750-850°С со скоростью, равной 20-30°С/мин, до температуры прессования:

где _s=95 МПа, µ=4,68, с=0,73 кДж/(кг·К), =4,55 г/см³.

Перед раскаткой заготовку нагревают со скоростью 50-70°С/мин до температуры:

Механические свойства труб размером 107× 87×10 мм из сплава ОТ4 приведены в таб.3. Макроструктура приведена на фиг.2.

Таблица 3
№ образца	Механические свойства
в, МПа (кгс/мм2)	, %	, %
1	753,62 (76,9)	17,6	44,3
2	753,62 (76,9)	17,6	49,2
3	752,64 (76,8)	21,6	50,4
4	761,46(77,7)	16,8	47,0
5	774,2 (79,0)	18,4	50,2
6	774,2 (79,0)	18,8	51,6
Требование ТУ 1-5-107	617,8-833,6 (63-85)	Не менее 8	-

Анализ микроструктуры труб показал, что ее структура равноосная, близка к глобулярной с размером зерен 65-90 мкм.

Заявленный способ позволяет из - и псевдо- -титановых сплавов получить прокаткой на поперечно-винтовых станах трубы диаметром менее 270 мм с мелкозернистой (размер зерен не более 50-100 мкм) микроструктурой, которая обусловливает высокие технологические и эксплуатационные свойства изделий, в т.ч. снижение уровня структурных шумов при ультразвуковом контроле.