теплообменная труба

Классы МПК:F28F1/00 Трубчатые элементы; комплекты трубчатых элементов
Автор(ы):,
Патентообладатель(и):Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") (RU)
Приоритеты:
подача заявки:
2012-05-17
публикация патента:

Изобретение относится к энергетике. Теплообменная труба, у которой канал выполнен с выступами и канавками, причем канал выполнен с геометрическими соотношениями: h/Д=0,03, l 1=(90-100)/h, l2=(90-100)h, где h - высота выступа, мм, Д - внутренний диаметр теплообменной трубы, мм, l1 - длина выступа, мм, l2 - длина канавки, мм. Изобретение позволяет повысить энергетическую эффективность за счет снижения гидросопротивления. 4 ил., 1 табл.

теплообменная труба, патент № 2496072 теплообменная труба, патент № 2496072 теплообменная труба, патент № 2496072 теплообменная труба, патент № 2496072

Формула изобретения

Теплообменная труба, канал которой выполнен с выступами и канавками, отличающаяся тем, что канал выполнен с геометрическими соотношениями:

h/Д=0,03, l1=(90-100)h, l 2=(90-100)h, где

h - высота выступа, мм

Д - внутренний диаметр теплообменной трубы, мм

l 1 - длина выступа, мм

l2 - длина канавки, мм

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области энергетики и может быть использовано на транспорте, в химической технологии и других отраслях техники.

Известна теплообменная труба (канал «е»), в которой в качестве интенсификатора теплообмена (ИТО) служат узкие (L<<t) кольцевые канавки на внутренней поверхности трубы. В этом канале взаимодействие потока и стенки полностью определяется теплообменом и трением в пристенных внутренних пограничных слоях (ВПС) ВПС1 и ВПС2, турбулизацию которых обеспечивает рециркуляционная зона (РЗ) [Гортышов Ю.Ф., Олимпиев В.В., Абдрахманов А.Р. Расчет турбулентной теплоотдачи и сопротивления в каналах с поперечными кольцевыми канавками // Изв. вузов. Авиационная техника. 1997. № 3. С.56-68]. Механизм ИТО заключается в том, что РЗ размещена в канавке, что позволяет сократить размеры РЗ. Опыты с кольцевыми канавками проведены только для наружной поверхности труб в межтрубном потоке теплообменного аппарата (ТА) в ограниченном диапазоне характеристических параметров - теплообменная труба, патент № 2496072 : Re=3·103-2·104, где теплообменная труба, патент № 2496072 - относительный шаг выступов, Re - число Рейнольдса.

Наиболее близким аналогом к заявляемому изобретению является теплообменная труба (канал «б»), для которой характерны большой шаг теплообменная труба, патент № 2496072 и узкие выступы [Леонтьев А.И., Олимпиев В.В. Влияние интенсификаторов теплообмена на теплогидравлические свойства каналов (обзор) // Теплофизика высоких температур. 2007. № 6. С.925-953]. Идея схемы потока следующая. После каждого выступа образуется РЗ1, на поверхности которой и далее за точкой присоединения xктеплообменная труба, патент № 2496072 6h, где h - высота выступа, развивается турбулентный внутренний пограничный слой - ВПС1 (толщиной теплообменная труба, патент № 2496072 ). Под РЗ1 формируется возвратный ВПС2 (Малая РЗ2 не учитывается). Участок канала с шагом t - типовой (повторяющийся). Теплогидродинамическое взаимодействие потока со стенкой полностью определяется процессами переноса внутри ВПС1 и ВПС2. Основной вклад в интенсификацию теплообмена вносят факторы повышенной теплоотдачи в зоне присоединения и малого термического сопротивления тонкого обновленного турбулизированного ВПС1 за точкой присоединения. Главное назначение отрывной рециркуляционной области течения - РЗ1 - производство дополнительной турбулентности, воздействие которой на обновленный ВПС1 стимулирует процесс теплообмена около стенки (Отрыв потока, обновление пограничного слоя и образование РЗ1 - результат действия выступа).

Недостатком известных теплообменных труб является высокое гидросопротивление и низкая эффективность.

Задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является повышение энергетической эффективности за счет снижения гидросопротивления.

Технический результат достигается тем, что в теплообменной трубе, канал которой выполнен с выступами и канавками, согласно заявляемому изобретению канал выполнен с геометрическими соотношениями:

h/Д=0,03, l1=(90-100)/h, l2=(90-100)h, где

h - высота выступа, мм;

Д - внутренний диаметр теплообменной трубы, мм;

l 1 - длина выступа, мм;

l2 - длина канавки, мм.

Сущность изобретения поясняется чертежами и таблицей, где на фиг.1 изображен канал предлагаемой теплообменной трубы, на фиг.2, 3, 4, табл.1 показаны результаты расчетов эффективности (интенсивность теплоотдачи, коэффициент гидравлического сопротивления, относительный энергетический коэффициент) каналов «е», «б» и «в».

Таким образом, для достижения технического результата предложена заявляемая конструкция теплообменной трубы (канал «в»). Канал «в» является последовательностью широких канавок l 2=(90-100)h и широких выступов l1=(90-100)/h. Модель течения (и механизм ИТО) в этом канале основывается на тонких (обновленных) ВПС1; 2; 3, которые турбулизируются (внешняя турбулентность) вихревыми возмущениями от РЗ1, образующейся за обратным уступом при входе потока в канавку, и возмущениями, возникающими на прямом уступе при натекании потока на выступ.

Отрезок t канала «в» - типовой. При h/Д<0,05 происходит быстрая релаксация ВГТС1; 3 к состоянию «стандартного» ВПС на гладкой стенке. Соотношения толщин ВПС1 и ВПС3 - теплообменная труба, патент № 2496072 1; теплообменная труба, патент № 2496072 3 «Д» - позволяют отождествлять течение в трубе с течением на плоской стенке и для расчета ВПС воспользоваться теорией переноса на пластине. Целесообразно использовать интенсифицирующие процесс теплообмена элементы с размерами, не более толщины пограничного слоя. Это резко уменьшит гидравлическое сопротивление.

Основная часть термического сопротивления в потоке газов и жидкостей приходиться на пристенную область. Для чисел Прандтля Pr от 0,72 до 20 основная часть термического сопротивления потока приходится на вязкостный подслой и промежуточную область пограничного слоя (от 84% до 99%) (N.H.Afgan, FundamentalHeatandMassTransferResearchInTheDevelopmentOfNewHeatExchangersConcepts // 1993CHMTInternationalSymposiumOnNewDevelopmentInHeatExchangers.Lisbon. Portugal. PaperL.l). Поэтому интенсификация конвективной теплоотдачи должна осуществляться в вязкостном подслое и переходной области развитой турбулентности, что полностью подтверждает допущение о том, что высота элементов, интенсифицирующих процесс теплообмена, должна быть сравнима по размеру с суммарной толщиной вязкостного подслоя и промежуточной области пограничного слоя.

Оптимальная высота hопт выступов, шероховатостей и т.п. в трубах при течении газов и жидкостей определяется формулой:

теплообменная труба, патент № 2496072 , где

теплообменная труба, патент № 2496072 - коэффициент гидравлического сопротивления в трубе, который зависит от числа Рейнольдса Re (для турбулентного режима течения в трубе рассчитывается по формуле Блазиуса: теплообменная труба, патент № 2496072 =0,3164/Re0,25);

R - радиус трубы по гладкой части;

n - коэффициент, для газов n=30, для жидкостей n=5 (Мигай В.К. Повышение эффективности современных теплообменников. М.: Энергия, 1980).

Повышение теплоотдачи в трубе посредством кольцевых поперечных выступов теплообменная труба, патент № 2496072 и/теплообменная труба, патент № 2496072 гл (теплообменная труба, патент № 2496072 и - коэффициент теплоотдачи в теплообменной трубе с кольцевыми поперечными выступами, теплообменная труба, патент № 2496072 гл - коэффициент теплоотдачи в гладкой пустой трубе) позволяет получать более выгодное соотношение между количеством тепла Q, снятого со стенки трубы, и мощностью прокачивания теплоносителя через трубу N (Калинин Э.К. и др. Интенсификация теплообмена в каналах. М.: Машиностроение, 1972). Оптимальная высота выступов hопт в теплообменной трубе, позволяющая обеспечивать максимум соотношения теплообменная труба, патент № 2496072 и/теплообменная труба, патент № 2496072 гл при возможно наибольшей величине Q/N, зависит от параметров потока в трубе: чисел Прандтля Pr и Рейнольдса Re, которые связаны с типом и расходом теплоносителя, его температурой. Оптимальная высота выступов hопт уменьшается при увеличении чисел Pr и Re турбулентного режима.

Расчет канала строится следующим образом.

Вычисляются местные коэффициенты теплообменная труба, патент № 2496072 x для ВПС1 на отрезке от хk до l 2

теплообменная труба, патент № 2496072

Nux=теплообменная труба, патент № 2496072 x·х/теплообменная труба, патент № 2496072 ; Rex=w·x/v;

w - среднерасходная скорость в канале теплообменная труба, патент № 2496072 Д; теплообменная труба, патент № 2496072 , теплообменная труба, патент № 2496072 - коэффициенты теплопроводности и кинематической вязкости. Вносится поправка на влияние внешней турбулентности (Tu) на теплоотдачу ВПС 1

теплообменная труба, патент № 2496072 хи/теплообменная труба, патент № 2496072 x=1+[0,41·th(0,2Tu)].

теплообменная труба, патент № 2496072 ,

n1=3,71·10-3 ·Tumaxтеплообменная труба, патент № 2496072 1,41.

теплообменная труба, патент № 2496072 хи - местное истинное значение; Tu - локальная величина; Tumax=10%. Местные касательное напряжение трения и коэффициент сопротивления для ВПС1

теплообменная труба, патент № 2496072 ; теплообменная труба, патент № 2496072 .

Расчет ВПС3 аналогичен.

Расчет локальной теплоотдачи для ВПС2 проводится с помощью универсальной функции для обратного уступа теплообменная труба, патент № 2496072 x2/теплообменная труба, патент № 2496072 xk=f(х/xk), где теплообменная труба, патент № 2496072 xk вычисляется для ВПС1. Одинаковым образом рассчитывается трение ВПС2. Осреднение местных параметров ВПС1; 2; 3 позволяет получить средние величины теплообменная труба, патент № 2496072 ; теплообменная труба, патент № 2496072 w на участке t (и во всем канале).

Суммарные потери давления на отрезке t

теплообменная труба, патент № 2496072 теплообменная труба, патент № 2496072 теплообменная труба, патент № 2496072 =теплообменная труба, патент № 2496072 pm+теплообменная труба, патент № 2496072 pp+теплообменная труба, патент № 2496072 pc;

теплообменная труба, патент № 2496072 pm=Rm/(теплообменная труба, патент № 2496072 Д2/4):Rm=теплообменная труба, патент № 2496072 Дtтеплообменная труба, патент № 2496072 w;

теплообменная труба, патент № 2496072 pm - потери на трение; Rm - сила трения; теплообменная труба, патент № 2496072 рр; теплообменная труба, патент № 2496072 pc - местные потери на внезапные расширение и сужение при обтекании канавки. Коэффициент теплообменная труба, патент № 2496072 на участке t (и во всем канале) находится из формулы Дарси

теплообменная труба, патент № 2496072 .

Модель универсальна по числам Re и Pr.

При сравнении характеристик каналов условия их расчета одинаковы. h=0,03 принята из рекомендованного диапазона, Re=10 4-106. Проведены многовариантные расчеты с различными сочетаниями геометрических параметров ИТО для каждого канала. Например, в расчетах канала «в» размеры канавки и выступа изменялись (в различных комбинациях) в пределах теплообменная труба, патент № 2496072 ; теплообменная труба, патент № 2496072 ;

В качестве критерия эффективности канала и оптимального варианта размеров ИТО служил относительный энергетический коэффициент теплообменная труба, патент № 2496072 . При сопоставлении вариантов одного канала (при каждом Re) показателем наиболее высокой эффективности канала и оптимальных размеров ИТО являлся случай теплообменная труба, патент № 2496072 .

Некоторые результаты расчетов эффективности для всех каналов даны в табл.1 и на фиг.2-4.

Теплофизическое существо механизмов ИТО в этих каналах принципиально аналогичное, поэтому интенсивность теплоотдачи в них почти одинакова (см. табл.1, фиг.2). При детальной оценке можно отметить, что теплообменная труба, патент № 2496072 , при этом теплообменная труба, патент № 2496072 превышает теплообменная труба, патент № 2496072 примерно на 2%.

Относительная теплоотдача не зависит от числа Re (теплообменная труба, патент № 2496072 ), т.к. характер функций Nu=f(Ren), идентичный для гладкого канала и каналов «е», «б» и «в». Модели всех каналов объективно отражают их свойства: при повышенных числах Re и теплообменная труба, патент № 2496072 нарастание сопротивления обгоняет увеличение теплоотдачи теплообменная труба, патент № 2496072 (см. табл.1).

Таблица 1
Эффективность и оптимальные размеры каналов
Канал «е» (t/h=100)
Re1000020000 3000040000 50000120000250000 500000750000 1000000
Nu/Nuгл 1,4061,406 1,4061,4061,406 1,4061,406 1,4061,4061,406
теплообменная труба, патент № 2496072 /теплообменная труба, патент № 2496072 гл0,948 1,1281,2481,341 1,4181,765 2,122,5212,79 2,998
(Е'/Е' гл)max1,483 1,2471,1271,049 0,9920,797 0,6630,5580,504 0,469
Канал «б» (t/h=100)
Re1000020000 3000040000 50000120000250000 500000750000 1000000
Nu/Nuгл 1,4141,414 1,4141,4141,414 1,4141,414 1,4141,4141,414
теплообменная труба, патент № 2496072 /теплообменная труба, патент № 2496072 гл1,011 1,1931,3141,408 1,4861,836 2,1942,5982,868 3,078
(Е'/Е' гл)max1,399 1,1861,0761,004 0,9520,77 0,6450,5440,493 0,46
Канал «в» (l1=100h, l2=100h)
Re10000 2000030000 4000050000120000 250000500000 7500001000000
Nu/Nuгл1,436 1,4361,4361,436 1,4361,436 1,4361,4361,436 1,436
теплообменная труба, патент № 2496072 /теплообменная труба, патент № 2496072 гл1,483 1,5881,6551,707 1,7481,929 2,1052,2972,423 2,519
(Е'/Е' гл)max0,968 0,9040,8670,841 0,8210,747 0,6820,6250,593 0,57

Размерные коэффициенты теплообменная труба, патент № 2496072 для всех каналов автомодельны относительно числа Re-теплообменная труба, патент № 2496072 теплообменная труба, патент № 2496072 f/(Re), что свойственно дискретной и песчано-зернистой шероховатости Никурадзе в режиме полного проявления шероховатости.

На большей части диапазона чисел Re сопротивление канала «в» заметно ниже величины теплообменная труба, патент № 2496072 (до 20%), (см. фиг.3), что связано с меньшим количеством РЗ на единицу длины в канале «в». Улучшенная теплоотдача и пониженное сопротивление привели к повышенной эффективности канала «в» по сравнению с другими (см. табл.1, фиг.4). В равных условиях эффективность канала «в» выше, чем показатель проверенного практикой высокоэффективного канала «б» (см. фиг.4).

Согласно расчетам предлагаемая теплообменная труба (интенсифицированный канал «в») при Re>2·10 5 обладает высокой теплогидравлической эффективностью.

Особое позитивное качество предлагаемой теплообменной трубы типа «в»: в широкой области чисел Re максимальная эффективность теплообменная труба, патент № 2496072 достигается при одинаковых размерах выступа и канавки l1=l2=100/г, табл.1. В случае формирования (производства) интенсификаторов методом накатки внутренняя и наружная поверхности теплообменной трубы будет иметь одинаковые форму и размеры, тогда в частных условиях Re; Pr=idem для трубного и продольного межтрубного потоков в ТА (например, водо-водяных) эффективность и коэффициенты а внутри и снаружи трубы будут равны.

Использование предлагаемой теплообменной трубы позволит повысить энергетическую эффективность за счет снижения гидросопротивления.

Следовательно, открывается возможность реализации высокоэффективного варианта теплообменного аппарата (ТА) и значительной экономии электроэнергии и конструкционных материалов.

Класс F28F1/00 Трубчатые элементы; комплекты трубчатых элементов

Наверх