электролизная ячейка с газодиффузионным электродом

Формула изобретения

1. Электролизная ячейка для электрохимического способа, включающая в себя анодное отделение, содержащее анод, и катодное отделение, содержащее катод, разделенные ионообменной мембраной, причем по меньшей мере одно из этих двух отделений содержит сборку, состоящую из распределителя тока, соединенного со стенкой соответствующего отделения посредством опор, газодиффузионного электрода в контакте с поверхностью распределителя тока, средств для подачи газа в газодиффузионный электрод, расположенных в нижней части указанной ячейки, средств для выпуска уходящего газа из газодиффузионного электрода, расположенных в верхней части указанной ячейки, и пористого планарного элемента, выполненного из пластикового материала, выбранного из группы, состоящей из полиэтилена высокой плотности и фторированных пластиков, вставленного между указанной мембраной и указанным газодиффузионным электродом и выполненного с возможностью подачи в него по меньшей мере одного жидкого реагента, просачивающегося в его внутреннее пространство.

2. Ячейка по п.1, отличающаяся тем, что указанный пластиковый материал проявляет гидрофобное поведение по отношению к указанному просачивающемуся реагенту, с контактным углом между ними не менее 90°.

3. Ячейка по п.2, отличающаяся тем, что указанные фторированные пластики представляют собой политетрафторэтилен (PTFE), этиленхлортрифторэтилен (ECTFE), перфторалкокси-полимеры (PFA), тетрафторэтилен-гексафторпропилен (FEP).

4. Ячейка по любому из пп.1-3, отличающаяся тем, что указанный пластиковый материал представляет собой покрытие, нанесенное на металлический материал.

5. Ячейка по п.1, отличающаяся тем, что пористый планарный элемент содержит по меньшей мере один компонент, выбранный из группы, состоящей из пен, планарных сеток, состоящих из перекрещивающихся и перекрывающихся проволок, планарных сеток из переплетенных проволок, сеток с контролируемым профилем, матов из проволочных спиралей, растянутых сеток, спеченных слоев.

6. Ячейка по п.1, отличающаяся тем, что распределитель тока состоит из первой электропроводящей фольги, снабженной отверстиями и наложенной на вторую электропроводящую фольгу, снабженную отверстиями с меньшими размерами, чем у отверстий указанной первой фольги, при этом указанная вторая фольга находится в контакте с указанным газодиффузионным электродом.

7. Ячейка по п.6, отличающаяся тем, что указанная первая электропроводящая фольга является жесткой.

8. Ячейка по п.6, отличающаяся тем, что указанные первая фольга и вторая фольга выбраны из группы, состоящей из растянутых сеток, сеток из проволок, перфорированных листов.

9. Ячейка по п.1, отличающаяся тем, что опоры распределителя тока являются упругими и указанный распределитель тока прикладывает сжатие от газодиффузионного электрода и пористого планарного элемента к ионообменной мембране.

10. Ячейка по п.1, отличающаяся тем, что распределитель тока разделен на по меньшей мере две части.

11. Ячейка по п.9, отличающаяся тем, что указанные упругие опоры содержат электропроводящий мат, изготовленный из спиралей или волнистых листов.

12. Ячейка по п.1, отличающаяся тем, что только одно из двух анодного и катодного отделений содержит сборку, изготовленную из распределителя тока, газодиффузионного электрода и пористого планарного элемента, причем опоры распределителя тока являются жесткими, а внутреннее давление в указанном отделении, содержащем сборку, изготовленную из распределителя тока, газодиффузионного электрода и пористого планарного элемента, является более низким, чем давление в другом отделении, и мембрана сжимает указанную сборку.

13. Ячейка по п.1, отличающаяся тем, что указанный газ, подаваемый в нижнюю часть, принуждается к зигзагообразному движению с помощью дефлекторов.

14. Ячейка по п.13, отличающаяся тем, что в сечение протекания указанного газа вставлены пористые каталитические массы.

15. Электролизер, состоящий из модульной конструкции из элементарных ячеек, отличающийся тем, что по меньшей мере одна из этих ячеек представляет собой ячейку по любому из пп.1-14.

16. Электролизер по п.15, отличающийся тем, что элементарные ячейки находятся в монополярном электрическом соединении.

17. Электролизер по п.15, отличающийся тем, что элементарные ячейки находятся в биполярном электрическом соединении.

18. Электрохимический способ, включающий в себя электролиз галогенидов щелочных металлов в ячейке по любому из пп.1-14.

19. Способ по п.18, отличающийся тем, что катодное отделение содержит газодиффузионный катод, в который подают кислород, и пористый планарный элемент, в который подают раствор гидроксида щелочного металла, просачивающийся в его внутреннее пространство.

20. Способ по п.19, отличающийся тем, что указанный кислород подают снизу и выпускают сверху.

21. Электрохимический способ, включающий в себя производство перекиси водорода в ячейке по любому из пп.1-14.

22. Способ по п.21, отличающийся тем, что катодное отделение указанной ячейки содержит газодиффузионный катод, в который подают кислород, и пористый планарный элемент, в который подают раствор гидроксида щелочного металла, просачивающийся в его внутреннее пространство.

23. Способ по п.22, отличающийся тем, что указанный кислород подают снизу и выпускают сверху.

24. Электрохимический способ, включающий в себя электролиз сульфатов щелочных металлов в ячейке по любому из пп.1-14.

25. Способ по п.24, отличающийся тем, что анодное отделение содержит газодиффузионный анод, в который подают водород, и пористый планарный элемент, в который подают раствор серной кислоты, просачивающийся в его внутреннее пространство, причем указанный раствор необязательно содержит сульфат щелочного металла.

26. Электрохимический способ, включающий в себя генерацию электрического тока в электрохимической ячейке по любому из пп.1-14.

27. Способ по п.26, отличающийся тем, что указанная ячейка представляет собой щелочной топливный элемент и оба отделения, анодное и катодное, содержат сборку, изготовленную из распределителя тока, газодиффузионного электрода и пористого планарного элемента.

Описание изобретения к патенту

В электрохимических ячейках осуществляют несколько промышленных процессов, таких как хлорщелочной электролиз для производства газообразного хлора и каустической соды или поташи (углекислого калия); электролиз воды, прежде всего для производства водорода; электролиз солей для получения соответствующих кислот и оснований, например каустической соды и серной кислоты из сульфата натрия; осаждение металлов, среди которых медь и цинк являются основными. Присущей всем этим процессам проблемой является потребление электрической энергии, которая обычно составляет значительную часть общих затрат на производство. Поскольку электрическая энергия характеризуется во всех географических регионах стоимостью, имеющей тенденцию к постоянному увеличению, важность понижения ее потребления в указанных выше электрохимических процессах является очевидной.

Потребление энергии в электрохимическом процессе зависит прежде всего от напряжения ячейки: поэтому является совершенно очевидной причина тех попыток, которые направлены на усовершенствование конструкций ячеек с использованием большего количества каталитических электродов и с уменьшением омических падений напряжения в конструкции ячейки и в электролитах, например, путем уменьшения зазора между электродами.

В случае обычного хлорщелочного процесса раствор хлорида натрия или, реже, хлорида калия подается в ячейку, содержащую анод, на котором выделяется газообразный хлор, в то время как на катоде выделяется водород с одновременным образованием гидроксида натрия (гидроксида калия в том случае, когда подается хлорид калия). В ячейках наиболее современных типов каустическая сода, которая присутствует вблизи катода, содержится отдельно от раствора хлорида натрия, который подается в анодную зону посредством катионной мембраны, состоящей из перфторированного полимера, содержащего отрицательно заряженные группы, например сульфоновые и/или карбоксильные группы. Такие мембраны производятся различными компаниями, среди которых можно назвать DuPont/USA, Asahi Glass and Asahi Chemical/Japan. Конструкция этого типа ячеек была глубоко изучена, и можно утверждать, что эта технология находится в последнее время в оптимальном состоянии относительно потребления энергии. Пример такого рода конструкции приводится в публикации Международной заявки WO 98/55670. Однако анализ затрат на производство хлора и каустической соды, получаемых с помощью этих современных типов ячеек, указывает на то, что влияние потребления энергии по-прежнему является важным. Это соображение вызвало к жизни ряд предложений по дальнейшим усовершенствованиям, общим элементом которых является использование газового электрода, в частности катода, к которому подводится кислород (сам по себе или в виде обогащенного воздуха или просто воздуха, избавленного от содержащейся в нем двуокиси углерода), взамен катода, на котором выделяется водород и который используется в технологии, обсуждавшейся ранее.

Ячейка для хлорщелочного электролиза, содержащая катод, на который подается кислородсодержащий газ, демонстрирует потребление электрической энергии, которое является «физиологически» намного меньшим, чем то, которое типично для обычной технологии. Причина этого факта имеет, прежде всего, термодинамическую природу, поскольку две ячейки, т.е. обычная ячейка и ячейка, содержащая кислородный катод, характеризуются различными суммарными реакциями:

- Обычная ячейка

2NaCl+2H₂O 2NaOH+Cl₂+H₂

- Ячейка с кислородным катодом

2NaCl+2H ₂O+1/2O₂ 2NaOH+Cl₂

На практике наблюдается, что напряжение обычной мембранной ячейки, в которой используется плотность тока 4 кА/м², равно примерно 3 вольта, в то время как напряжение ячейки, снабженной мембраной и кислородным катодом и работающей при тех же рабочих условиях, составляет примерно 2-2,2 вольта. Как можно видеть, достигается экономия электрической энергии примерно 30% (отсутствие производства водорода, который, как правило, используется в качестве топлива, имеет вторичное по важности значение). В настоящее время, однако, не существует никаких промышленных вариантов применения электролизных ячеек, содержащих кислородные катоды. Причина такой ситуации лежит в конструкции кислородного катода и в требованиях, предъявляемых к рабочим условиям для обеспечения хорошей общей эффективности. Кислородный катод, вкратце, изготавливается из пористой подложки предпочтительно, электропроводящей, на которую наносится микропористый слой, образованный совокупностью электрокаталитических частиц, стабилизированных механически посредством связующего, устойчивого к использующимся рабочим условиям. Этот слой может содержать дополнительную пленку, также содержащую предпочтительно электропроводящие, но не электрокаталитические частицы и связующее. Пористая подложка может находиться в виде сетки, перфорированного различными способами листа, угольной/графитовой ткани, угольной/графитовой бумаги или спеченных материалов. Электрод такого типа вместе с соответствующей процедурой изготовления описывается в патенте США 4614575.

Если электрод, например, один из тех, что обсуждаются выше, используется в качестве катода, к которому подводится кислород, в хлорщелочном электролизе в параллельном катионной мембране положении в непосредственном контакте с ней или с умеренным зазором, как правило, 2-3 мм, то каустическая сода, производимая при реакции кислорода на электрокаталитических частицах, должна каким-либо образом удаляться для предотвращения постепенного заполнения микроскопических пор в микропористом слое. На самом деле, если бы такое заполнение имело место, кислород не смог бы больше диффундировать через поры для достижения каталитических частиц, которые действуют как реакционные центры. Удаление каустической соды, образующейся на электрокаталитических частицах катода, может осуществляться по существу двумя путями, т.е. либо по направлению к мембране в том случае, когда катод располагается параллельно мембране и с определенным зазором, либо в обратном направлении к кислороду со стороны, противоположной той, которая обращена к мембране, в случае, когда катод находится в контакте с самой мембраной.

В первом случае формируется пленка из жидкости, скажем, толщиной 2-3 мм, которая, как правило, поддерживается в циркуляции снизу вверх (ячейки имеют вертикально расположенные электроды) для удаления производимой ячейками каустической соды, для удаления естественно образующегося в реакции тепла и, наконец, для поддержания концентрации каустической соды в заранее заданных пределах, позволяя увеличить время жизни ионообменной мембраны. Эта ситуация требует установления градиента давления между каустической содой и кислородом по обе стороны катода, который, на самом деле, функционирует в качестве разделительной стенки. Такой градиент может быть положительным (давление каустической соды выше, чем давление кислорода), и в этом случае оно увеличивается сверху вниз под действием гидравлического напора. В противном случае градиент может быть отрицательным (давление кислорода выше, чем давление каустической соды), и в этом случае оно уменьшается сверху вниз, опять же, под действием гидравлического напора каустической соды. С учетом доступных в настоящее время материалов и известных процедур изготовления является возможным получение катодов, способных выдерживать разности давлений не более примерно 30 см (выраженные как давление водяного столба). Отсюда следует, что для оптимального функционирования кислородных катодов предназначенные для их размещения ячейки не могут иметь высоту, превышающую 30 см. При больших высотах происходит полное заливание катода с полным заполнением пор каустической содой в случае положительных разностей давления и большими потерями кислорода в каустическую соду, в случае отрицательных разностей давления. Этот факт оказывает серьезное отрицательное воздействие на определение размеров электролизных установок, поскольку общее количество ячеек, каждая из которых имеет малые размеры, должно быть очень большим с большими дополнительными затратами на вспомогательное оборудование (электрические соединения, трубы, насосы). Необходимо принять во внимание, что промышленные ячейки обычного типа, то есть ячейки, снабженные катодами, на которых выделяется водород, имеют высоты, обычно находящиеся в пределах 1-1,5 метра. Для преодоления описанного выше неудобства предложено использовать конструкцию, в которой катод отдален от мембраны примерно на 2-3 мм, общая высота опять же составляет 1-1,5 метра, но ячейка подразделена на ряд субъячеек, каждая из которых имеет высоту примерно 30 см. Эта конструкция обусловливает заметную сложность соединительных проходов между различными субъячейками и, в конце концов, сложность функционирования и высокую стоимость, которые несовместимы с промышленными вариантами применения. Еще одна конструкция описана в патенте США 5693202. Эта конструкция предусматривает, что ячейка сохраняет унитарную структуру и снабжена кислородными катодами, разделенными на полосы. Давление кислорода, подаваемого к каждой полосе, регулируется автоматически, используя преимущества гидравлического напора каустической соды через систему барботирования. Этот тип ячеек позволяет преодолеть сложность указанной выше конструкции с разделением на субъячейки, даже несмотря на то, что она выглядит изначально усложненной в том, что касается необходимости обеспечения гидравлической и пневматической герметизации каждой полосы. Более того, это предполагает специальные процедуры для выключения и запуска для устранения потери компенсации давления в этих переходных фазах из-за отсутствия подвода кислорода. Альтернативное решение иллюстрируется в заявке на Европейский патент EP 0150018 A1, который, однако, направлен на описание ячейки, возможно имеющей промежуточную диафрагму или ионообменную мембрану между анодами и катодами и работающей с падающей пленкой смачивающей электроды жидкости, на которой имеют место реакции выделения газа. Таким образом, заявка на Европейский патент EP 0150018 A1 является реально направленной не на решение указанных ранее проблем, а скорее проблем, связанных с удалением пузырьков образующегося газа из реакционной жидкости, в которой они формируются, поскольку фактически это ясно формулируется в начальной части текста. Трудности, связанные с удалением пузырьков газа из жидкостей, в основном представлены изменениями анодного и катодного давления, вредными для ионообменных мембран вибрациями, частичным блокированием электродов под действием прилипающих пузырьков и, в конце концов, увеличением омического падения напряжения, поскольку электропроводность электролита явно понижается в присутствии газа. По этой причине является ясным, что для заявки на Европейский патент EP 0150018 A1 тот факт, что электроды являются полностью покрытыми пленкой жидкости, даже с переменной толщиной, не является проблемой первичной важности, поскольку рассматриваемый там процесс представляет собой формирование пузырьков жидкости и их удаление из жидкой фазы, а не диффузия газа и его потребление на поверхности электрода (типичная проблема, как показано ранее, катодов, к которым подводится кислород). Следующее предложение описывается в заявках на Европейский патент EP 1033419 A1 и в публикации Международной заявки WO 01/57290, где описывается ячейка, пригодная для мембранного хлорщелочного электролиза и снабженная кислородным катодом на фиксированном расстоянии от мембраны. Каустическая сода подается в верхнюю часть ячейки и стекает вниз в зазор, ограниченный мембраной и катодом. Скорость потока каустической соды в этом случае является очень высокой, и для ее ограничения до уровня, представляющего практический интерес, между мембраной и катодом вводится пористый слой. Кислород также подается в некотором избытке в верхнюю часть ячейки и удаляется из нижней части вместе с каустической содой. Это устройство позволяет динамически компенсировать гидравлический напор каустической соды, так что разность давлений между каустической содой и кислородом может поддерживаться на очень низких и постоянных уровнях, обеспечивая идеальные рабочие условия для кислородного катода. В соответствии с заявкой на Европейский патент EP 1033419 A1 пористый слой отличается гидрофильностью: на практике это означает, что пластиковые материалы исключаются из рассмотрения, по меньшей мере настолько, настолько это касается перфторированных пластиковых материалов, которые, с одной стороны, являются очень устойчивыми в реакционной окружающей среде, которая становится агрессивной из-за присутствия следов пероксида, а, с другой стороны, являются сильно гидрофобными. По этой причине только металлы или их оксиды, как правило гидрофильные, могут использоваться для производства пористых слоев согласно упомянутому изобретению. Несмотря на это, такие материалы в контакте с концентрированной горячей каустической содой характеризуются определенным высвобождением ионов металлов, которые через некоторое время адсорбируются ионообменными мембранами с последующим ухудшением рабочих характеристик, в частности, с точки зрения напряжения ячейки и фарадеевской эффективности. Единственный металл, который по настоящему защищен от этих неудобств, представляет собой серебро, поверхность которого становится защищенной в рабочих условиях с помощью непроницаемого и очень плохо растворимого оксида: однако является ясным, что широкое использование серебра в конструкции электролизных ячеек требует затрат, которые едва ли совместимы с промышленными вариантами применения.

В последнем случае из операций с кислородным катодом, находящимся в непосредственном контакте с мембраной, описанном, например, в патенте США 6117286, единственной возможностью для удаления каустической соды является ее удаление в сторону зазора, занятого кислородом, на той стороне катода, которая противоположна стороне, обращенной к мембране. В этом случае возникает ряд проблем, которые перечислены ниже:

- Каустическая сода, которая принуждается к протеканию через катод, стремится заполнить поры, затрудняя диффузию кислорода. Для устранения этого неудобства было предложено подразделять катоды на полосы и размещать между мембраной и полосами катода пористый элемент, также гидрофильный, как и в цитируемой выше заявке на Европейский патент EP 1033419 A1, вдоль которого может удаляться часть образующейся каустической соды.

- Каустическая сода, высвобождаемая на стороне кислорода, имеет четкую тенденцию к смачиванию задней стенки катода, формируя непрерывную пленку, опять же затрудняющую диффузию кислорода. Для предотвращения этого вредного эффекта необходимо, чтобы задняя сторона катода была сильно гидрофобной, что может уменьшить поверхностную электропроводность с последующими осложнениями для электрического контакта, необходимого для подачи электрического тока.

- Концентрация произведенной каустической соды обязательно равна той, которая генерируется в реакции, и какой-либо контроль в заданных пределах является невозможным, как это происходит вместо этого в первом случае кислородного катода, где существует принудительная циркуляция. Значение концентрации произведенной каустической соды составляет примерно 37-45% в зависимости от количества воды, переносимой через мембрану, причем это количество зависит от типа мембраны и от рабочих условий в виде плотности тока, температуры и концентрации раствора хлорида щелочного металла.

Ионообменные мембраны, доступные на рынке, необратимо повреждаются, когда они находятся в контакте, даже в течение относительно короткого времени, с каустической содой с концентрацией более 35%. По этой причине было предложено для ячейки с кислородным катодом, находящимся в непосредственном контакте с мембраной, работать с разбавленными растворами хлорида щелочного металла, поскольку известно, что количество переносимой воды увеличивается, когда концентрация хлорида щелочного металла уменьшается. Тем не менее, гибкость работы, допускаемая этим фактором, является ограниченной, поскольку слишком низкие концентрации хлорида щелочного металла ухудшают эффективность мембраны, увеличивают долю кислорода в хлоре и могут сократить время работы анодов. По этой причине было предложено в качестве дополнительной меры насыщать кислород парами воды при температурах, близких к рабочей температуре ячейки; диффузия паров воды сквозь поры катода делает возможным дальнейшее понижение концентрации каустической соды до значений, приемлемых для мембраны. Это действие, однако, является эффективным только отчасти, поскольку часть паров воды абсорбируется каустической содой, удаляемой с обратной стороны катода.

Целью настоящего изобретения является создание конструкции электролизной ячейки, снабженной газодиффузионным электродом, свободной от недостатков существующей технологии. С учетом промышленной значимости хлорщелочного электролиза далее будут делаться ссылки на ячейку, пригодную для такого применения, имея при этом в виду, что настоящее изобретение может быть выгодно применено и к другим электрохимическим процессам, таким как электролиз сульфатов щелочных металлов (с подачей в анодное отделение раствора, содержащего сульфат, а к соответствующему газодиффузионному аноду - водорода), к производству перекиси водорода (с подачей в катодное отделение раствор щелочи, а к соответствующему газодиффузионному катоду - кислорода), к производству электрической энергии с помощью щелочных топливных элементов (с подачей щелочного электролита в два отделения, оба из которых снабжены газодиффузионными электродами, к которым подается водород и кислород).

Конструкция ячейки по настоящему изобретению содержит кислородный катод, прижатый к ионообменной мембране, пористый планарный элемент, расположенный между катодом и мембраной и пересекаемый направленным вниз потоком каустической соды, как известно из литературы, с той характерной разницей, что составляющий пористый планарный элемент материал выбирают из группы углеводородных пластиковых материалов, таких как полиэтилен, в частности полиэтилен высокой плотности, а предпочтительно - из группы перфторированных пластиковых материалов (таких как этилен-хлортрифторэтилен ECTFE, политетрафторэтилен PTFE, тетрафторэтилен-гексафторпропилен FEP, перфторалкокси полимеры PFA), имеющих высокую механическую устойчивость также при высокой температуре и существенную химическую инертность по отношению к горячей концентрированной каустической соде также в присутствии следов пероксида и, таким образом неспособных вызвать вредное загрязнение мембран. Все эти материалы являются сильно гидрофобными и таким образом, их использование представляет собой яркий контраст по отношению к тому, что предлагается известной из уровня техники технологией, в соответствии с которой гидрофильность представляет собой главную особенность.

В соответствии с предпочтительным вариантом воплощения дополнительная характеристика настоящего изобретения заключается в подаче кислородсодержащего газа, в нижнюю часть ячейки: таким образом, восходящий поток газа эффективно вытесняет водород, формирующийся в малых количествах в качестве побочного продукта реакции потребления кислорода, устраняя его опасное накопление в застойных зонах. Водород появляется, когда электролизная ячейка работает при высокой плотности тока, причем тем больше, чем длиннее срок службы катода, в результате естественного и неизбежного затухания активности катализатора.

Способ получения таких результатов с большой промышленной значимостью станет ясен из следующего далее подробного описания настоящего изобретения со ссылкой на прилагаемые фигуры.

Фигура 1 представляет собой вид сбоку ячейки по настоящему изобретению.

Фигура 2 представляет собой вид спереди ячейки по настоящему изобретению в соответствии с предпочтительным вариантом ее воплощения.

Фигура 3 представляет собой вид спереди ячейки по настоящему изобретению в соответствии с другим предпочтительным вариантом ее воплощения.

Специалистам в данной области техники известно, что промышленные электролизеры и топливные элементы предпочтительно изготавливаются из множества элементарных ячеек, находящихся в гидравлическом и электрическом соединении, прижатых одна к другой с образованием модульной конструкции; такое электрическое соединение может быть монополярного или биполярного типа. Также и ячейка по настоящему изобретению является, следовательно, пригодной для того, чтобы составлять один из повторяющихся элементов модульного электролизера или топливного элемента. Обращаясь к фигуре 1, ячейка 1 по настоящему изобретению формируется из двух кожухов, анодного 2 и катодного 7, которые в случае хлорщелочного электролизера предпочтительно конструируются соответственно из титана и никеля. Оба кожуха взаимно скрепляются друг с другом с помощью анкерных болтов или зажимов, не представленных на фигуре, или с помощью любой другой системы, известной из литературы, и между ними заключается катионная мембрана 16, которая действует в качестве сепаратора двух отделений, анодного и катодного.

Катионная мембрана, используемая при хлорщелочном электролизе, а конкретно - при электролизе хлорида натрия, состоит из перфторированного полимера, на основную цепь которого посажены сульфоновые группы (сторона, обращенная к аноду 3) и карбоксильные группы (сторона, обращенная к катоду 10). Мембраны этого типа, отличающиеся низким внутренним омическим сопротивлением и способные работать при высоких плотностях тока, как правило, при 3-5 кА/м², поставляются компаниями DuPont/USA, Asahi Glass and Asahi Chemical/Japan соответственно под торговыми наименованиями Nafion®, Flemion® и Aciplex®. Герметизация по периферии, необходимая для предотвращения утечки хлора, кислорода, раствора хлорида натрия и каустической соды во внешнюю окружающую среду, обеспечивается расположенными по периметру уплотнениями 8. Анодный кожух 2 содержит анод 3, состоящий из титанового листа с отверстиями, например растянутого сетчатого или перфорированного листа, снабженного электрокаталитическим слоем для выделения хлора из хлорида на основе металлов платиновой группы или их смешанных оксидов, включающим в себя также оксиды вентильных металлов, в частности титана. Анод 3 прикрепляется к кожуху 2 с помощью опор 4, которые также позволяют передавать электрический ток от стенки самого кожуха к аноду. Распределитель 11 катодного тока, состоящий из металлической фольги с отверстиями, например металлической сетки, растянутого сетчатого или перфорированного листа, предпочтительно изготовленного из серебра или, в качестве альтернативы, из никеля, нержавеющих сталей или сплавов никеля и покрытого серебром для оптимального электрического контакта, прикрепляется к катодному кожуху 7 посредством опор 12, которые делают возможной легкую передачу тока между самим кожухом и поверхностью распределителя. Распределитель тока предпочтительно состоит из первой электропроводящей фольги большей толщины, снабженной отверстиями, на которую накладывается вторая тонкая электропроводящая фольга с отверстиями меньших размеров, при этом указанная вторая фольга находится в контакте с кислородно-диффузионным катодом. Между распределителем 11 и мембраной 16 вставляются катод 10, к которому подается кислород, и гидрофобный планарный элемент 9 по настоящему изобретению соответственно со стороны распределителя тока и со стороны мембраны. Кислородный катод состоит из пористой электропроводящей подложки, на которую нанесены электрокаталитические частицы, стабилизированные с помощью подходящего связующего, как известно в данной области техники. Катализаторы в виде электрокаталитических частиц представляют собой металлы платиновой группы, а в основном - платину, их оксиды, сульфиды, а в более общем смысле - их халькогениды, пирохлоры (в частности, пирохлоры рутения), серебро и золото. Интересный анализ научной информации по этой проблеме приводится в книге Electrochemical Hydrogen Technologies, edited by H. Wendt, Elsevier, 1990, Cap. 3 "Electrocatalysis of Cathodic Oxygen Reduction", K. Wiesener, D. Ohms. Эти катализаторы могут использоваться в виде объемных порошков, при необходимости в виде смеси, к которой необязательно добавляются графитовые порошки с двойной целью повышения поперечной электропроводности в слое и уменьшения количества используемого катализатора, так, что достигается оптимальный компромисс между рабочими характеристиками и стоимостью. Последняя цель также может достигаться с помощью катализаторов, нанесенных на электропроводящий материал, не имеющий каталитической активности, например на сажи, необязательно частично графитизированные, сходные с теми, которые поставляются на рынок компанией Cabot Corp. под торговым наименованием Vulcan XC-72 или Shawinigan Acetylene Black (далее SAB), и хорошо известные специалистам в данной области техники.

Катоды, пригодные для функционирования вместе с кислородом и содержащие указанные выше материалы, описаны вместе с соответствующими способами их изготовления в патентной литературе, например в патентах США 4614575 и 5584976.

Правильный выбор типа гидрофобного планарного элемента (относительного объема пор, среднего диаметра пор, толщины) и скорости потока каустической соды позволяет достигнуть следующих результатов, известных в данной области, а именно: уравновешивания давления каустической соды, стекающей вниз внутри планарного элемента под действием силы тяжести, при значительном уменьшении положительной или отрицательной разности давлений, существующей между каустической содой и кислородом (что делает структуру кислородного катода практически некритичной), и управления концентрацией каустической соды, находящейся в контакте с мембраной, в оптимальных пределах 30-35%, что делает возможными улучшенные рабочие характеристики и более продолжительный срок службы мембраны благодаря способности потока каустической соды к удалению тепла.

Форма планарного элемента может сильно изменяться. В качестве неограничивающего примера могут быть рассмотрены пены, предпочтительно, с открытыми ячейками, маты, состоящие из зацепляющихся проволочных спиралей, планарные сетки, сформированные из слоев пересекающихся и накладывающихся друг на друга проволок, планарные сетки из тканых проволок, сетки из проволок, профилированные так, чтобы образовать поверхности с областями выступов и областями углублений. Планарный элемент может изготавливаться только из одного из этих компонентов или также из сборки перекрывающихся компонентов.

Сжатие, необходимое для того, чтобы гарантировать тесный контакт между мембраной - планарным элементом - кислородным катодом - распределителем тока, может быть обеспечено механически в том случае, если опоры 12 распределителя тока обладают упругостью и подвергаются отклонению при уплотнении кожухов 2, 7 с различными конструктивными элементами. Альтернативно необходимая упругость может быть достигнута также в том случае, когда опоры 12 являются жесткими, если к сборке планарный элемент - кислородно-диффузионный катод - распределитель тока добавляется компонент, обладающий эластичностью, такой как электропроводящий мат, изготовленный из спиралей или волнистых слоев. Необходимое сжатие может быть получено, в конечном счете, путем поддержания давления внутри анодного кожуха 2 более высоким, чем давление внутри катодного кожуха 7. Это более высокое давление прижимает мембрану к сборке гидрофобный планарный элемент - кислородный катод - распределитель тока, причем ее опоры 12 являются в этом случае жесткими, создавая эффективный контакт по всей протяженности различных границ раздела. Во время работы положительный и отрицательный полюса генератора тока соединяются соответственно с анодным кожухом 2 и с катодным кожухом 7, свежий раствор хлорида натрия подается в патрубок 5, обедненный раствор хлорида натрия и произведенный хлор извлекаются из патрубка 6, свежий раствор каустической соды нагнетается через распределитель 13, например перфорированную трубу, и пересекает в продольном направлении сверху вниз планарный элемент 9, а полученный раствор каустической соды, состоящий из смеси, сформированной из нагнетенной каустической соды и каустической соды, произведенной на катоде 10 под действием реакции кислорода, удаляется из патрубка 15.

Настоящее изобретение предусматривает в качестве своего первого признака то, что пористый планарный элемент, вставленный между мембраной и кислородным катодом, изготовлен из очень инертных пластиковых материалов, предпочтительно - типа перфторированных пластиков, и, таким образом, отличается высокой гидрофобностью, а в предпочтительном варианте воплощения в качестве своего второго нового признака предусматривает то, что поток кислорода (или кислородсодержащего газа) протекает снизу вверх, поскольку он вводится с 10-20% избытком по отношению к количеству, необходимому для общего тока, подводимого к катоду, через нижний патрубок 17 (или через тот же патрубок 15, который используется для удаления произведенной каустической соды, если он имеет соответствующие размеры), в то время как избыток удаляется из верхнего патрубка 14.

Материалы, рассматриваемые в литературе для производства планарных элементов, являются материалами гидрофильного типа: этот признак, вероятно, вводился потому, что смачиваемость каустической содой считается необходимой для предотвращения на постоянной основе адгезии пузырьков кислорода, генерируемых при просачивании через поры катода, к внутренней поверхности планарного элемента. Является очевидным, что в этих обстоятельствах электрический ток, которому мешает газовая фаза, концентрировался бы в занятых жидкостью областях с последующим увеличением напряжения ячейки. Гидрофильность ограничивает выбор материалов, которые могут использоваться для конструкции планарного элемента, в основном металлами и оксидами металлов, поскольку пластиковые материалы являются, в целом, обычно гидрофобными. Например, предполагая для раствора каустической соды поверхностное натяжение, равное 80 дин/см, обнаруженный контактный угол составляет соответственно 130° для PTFE, 120° для парафина и 105° для полиэтилена. И наоборот, известно что гидрофильные материалы характеризуются контактными углами, менее 90°: металлические поверхности считаются, как правило, полностью смачиваемыми, и на самом деле они демонстрируют с каустической содой контактные углы, близкие к 0°. Если с теоретической точки зрения полная смачиваемость эффективно обеспечивает хорошую гарантию получения планарного элемента, полностью занятого жидкостью, является также верным и то, что металлы или оксиды металлов, которым должно быть отдано предпочтение для достижения такой смачиваемости, как правило, являются недостаточно стабильными в присутствии горячей каустической соды, содержащей следы пероксида. Под недостаточной стабильностью здесь подразумевается не то, что планарный элемент структурно разрушится через относительно короткое время работы, а скорее то, что будет иметь место высвобождение (выделение) металлических ионов, хотя и медленное, но достаточное для загрязнения полимера мембраны с последующим ухудшением рабочих характеристик через времена, неприемлемые с практической точки зрения. Единственный металл, который считается защищенным от этого эффекта, представляет собой серебро, чей защитный оксид, являясь достаточно непроницаемым и нерастворимым, понижает высвобождение ионов металла до значений, не способных повредить мембраны. Является ясным, однако, что конструкция планарного элемента из серебра влечет за собой затраты на производство, неприемлемые для широкого промышленного производства. Аналогичным образом, использование других металлов, таких как нержавеющая сталь или никель, покрытых слоем серебра, не представляет собой решения проблемы: на самом деле, поскольку планарный элемент находится в непосредственном контакте с мембраной, высвобождение ионов должно поддерживаться на исключительно низких уровнях, которые могут гарантироваться только слоями с большой толщиной, получаемыми с помощью дорогостоящих процедур. Критичность планарного элемента на самом деле явно превосходит критичность распределителей тока (11 на фиг.1), которые, находясь на достаточном расстоянии от поверхности мембраны, могут быть изготовлены из металла, покрытого тонким и более дешевым слоем серебра: неизбежная пористость слоя делает возможным определенное высвобождение ионов из основного металла, которое является в любом случае приемлемым, принимая во внимание положение распределителя тока по отношению к мембране. В качестве вывода следует отметить, что известная из литературы концепция, с ее рекомендациями по использованию гидрофильных материалов для производства планарных элементов делает особенно неожиданным настоящее изобретение, в соответствии с которым гораздо более удовлетворительные результаты получаются при использовании для планарного элемента пластиковых материалов и, в частности, перфторированных пластиковых материалов, отличающихся, как видно выше, большими контактными углами и, таким образом, сильно гидрофобных. Эти пластиковые материалы могут быть использованы сами по себе или также в виде непористого покрытия с толщиной, например, 0,2-0,3 мм, нанесенного на металлические планарные элементы, изготовленные из углеродистой стали, нержавеющей стали, никелевых сплавов. При гидрофобности, характеризующей указанные выше материалы, захват пузырьков кислорода в конструкции планарного элемента должен быть «физиологическим», т.е. неизбежным, а напряжения ячеек, снабженных планарными элементами по настоящему изобретению, должно по этой причине стать значительно более высоким, чем напряжения, типичные для эквивалентных ячеек, реализуемых в соответствии с описанием Европейского патента EP 1033419 A1, то есть с планарными элементами с гидрофильными характеристиками. Без желания ограничить настоящее изобретение каким-либо образом, является возможным, что ожидаемый отрицательный эффект, вызываемый захваченными пузырьками, не возникает вследствие расположения катода в положении, непосредственно соседствующем с планарным элементом: катод фактически представляет собой электрод, сконструированный для поглощения кислорода, и благодаря этой своей функции он является способным к поглощению пузырьков кислорода, возможно, присутствующих в планарном элементе, если и не полностью, то определенно в достаточной степени. По этой причине, если эта теоретическая гипотеза соответствует по своему действию реальности, можно понять, как комбинация кислородный катод - гидрофобный планарный элемент по настоящему изобретению может использоваться с результатами, по меньшей мере настолько же удовлетворительными, как и те, которые получают с помощью сочетания кислородный катод - гидрофильный планарный элемент, описанного в литературе. Этот вывод адекватно подтверждается экспериментами, описанными в примере 1, где также демонстрируется, что стабильность работы ячеек, реализуемых в соответствии с настоящим изобретением, является исключительно высокой. Этот результат большой промышленной важности, наиболее вероятно, получается благодаря химической инертности перфторированных материалов, используемых в качестве предпочтительного решения для изготовления планарного элемента. Химическая инертность предотвращает высвобождение веществ, способных загрязнять мембраны, даже после продолжительного времени работы. Эксперименты, описанные в том же примере 1, также демонстрируют, что ячейки, сконструированные в соответствии с известной из литературы концепцией с гидрофильными планарными элементами, изготовленными из металлов, страдают от медленного увеличения напряжений на ячейках со временем, т.е. от проблемы, которая не решается при нанесении на основной металл слоя серебра даже соответствующей толщины: только тогда, когда планарный элемент изготавливают из чистого серебра, стабильность напряжения на ячейке становится сравнимой со стабильностью ячеек по настоящему изобретению. В качестве дополнительного преимущества перфторированные пластики отличаются хорошими механическими характеристиками также и в диапазоне температур 80-90°C, типичном, как известно, для хлорщелочного электролиза. Как следствие, планарный элемент сохраняет свою форму неизменной, в частности, что касается как отношения объема пор к занимаемому объему, так и пористости, не будучи сжимаемым упругими опорами или разностью давлений, используемой для поддержания в тесном контакте сборки мембрана - планарный элемент - кислородный катод - распределитель тока, как иллюстрировалось ранее.

Настоящее изобретение в особенно предпочтительном варианте предусматривает, что кислород (или кислородсодержащий газ) подается в нижнюю часть ячейки, пересекая снизу вверх зазор, расположенный в задней части кислородного катода. Этот тип потока имеет фундаментальную важность для безопасности работы ячейки. Чтобы понять этот момент, который имеет фундаментальную важность для любого промышленного применения, следует напомнить, что хлорщелочной электролиз характеризуется двумя различными значениями напряжения ячейки, в зависимости от того, осуществляется ли работа обычным способом с катодом, на котором выделяется водород, или же с кислородным катодом: в первом случае напряжение на ячейке находится в пределах между примерно 2,5 вольта (низкие плотности тока) и, как правило, 3-3,3 вольта (плотность тока примерно 3-5 кА/м²), в то время как в последнем случае напряжение на ячейке находится в пределах примерно между 1,6 и 2,2-2,6 вольта, т.е. имеет место достаточная экономия потребляемой энергии, как обсуждалось вначале. Функционирование при 2,2-2,6 вольта осуществляется, когда ячейка работает при самых высоких плотностях тока (как это требуется в промышленных вариантах применения, для сведения к минимуму капитальных затрат) и, в частности, после определенного количества часов работы, когда активность катализатора, содержащегося в кислородном катоде, подвергается неизбежному «физиологическому» уменьшению. Как указано чуть выше, значения напряжения на ячейке, равные 2,5 вольта или выше, делают возможным также выделение водорода, особенно в областях, где по конструктивным (например, пониженная пористость) или связанным с режимом работы причинам (например, полное локальное заливание) диффузия кислорода затруднена. Следовательно, в этих ситуациях выделение водорода и потребление кислорода происходит одновременно, и водород неизбежно смешивается с кислородом, который протекает вдоль задней части катода, с образованием потенциально взрывоопасных смесей. Для предотвращения этих рисков процент водорода в кислороде должен отслеживаться путем использования соответствующих сенсоров, расположенных на выходе выпускаемого кислорода (или кислородсодержащего газа). Как обнаружено в экспериментах на основе настоящего изобретения (смотри пример 2), когда кислород подается в верхнюю часть ячейки, этот вид измерения является совершенно ненадежным, поскольку измеряемое сенсорами содержание водорода сильно изменяется со временем вне зависимости от фактического производства водорода, которое является функцией рабочих условий, в частности напряжения на ячейке и плотности тока. Это ненадежность не является внутренней особенностью сенсоров, а скорее присуща механизмам накопления водорода в зазоре, оставленном для протекания кислорода, который имеет вертикальный размер 1-1,5 м. На самом деле, когда кислород подается в верхнюю часть ячеек, имеет место процесс образования слоя водорода благодаря более низкой плотности этого газа по отношению к плотности кислорода: упрощая, можно сказать, что устанавливается противоток между кислородом, движущимся вниз из верхней части в нижнюю часть ячейки, и водородом, который имеет естественную тенденцию подниматься вверх. Эта ситуация легко приводит, в частности в областях с плохой циркуляцией, к образованию карманов, обогащенных водородом и по этой причине представляющих опасность, которые делают работу совершенно ненадежной. Периодический выброс этих карманов вызывает колебания процента водорода в выпускаемом кислороде согласно измерениям сенсоров.

Наоборот, если кислород подается в нижнюю часть ячейки, его направленный вверх поток движется в том же направлении, что и диффузия водорода, которая является естественно восходящей, как сказано выше. На самом деле, на водород оказывает воздействие движущая сила со стороны кислорода, которая является очень эффективной в предотвращении образования карманов с высоким содержанием водорода. Эта рабочая гипотеза на самом деле подтверждается данными, поставляемыми сенсорами, в которых колебания становятся исключительно ограниченными (смотри пример 2). В качестве вывода можно считать доказанным, что подача кислорода в нижнюю часть ячейки, снабженной деполяризованным катодом, существенно увеличивает надежность работы, а не является только вариацией технологии, известной из литературы, которая неизменно предполагает подачу из верхней части. Эффективность подачи из нижней части может дополнительно повышаться путем адаптации входных распределителей и выходных коллекторов для кислорода, например, заключающейся в выполнении их в виде перфорированной трубы с такой же длиной, как и сама ячейка, помещенной в ее нижней и верхней части. Это тип конструкции изображен по фиг.2, где эскизно изображен вид спереди ячейки на фиг.1. Выход 14 кислорода (подаваемого в избытке в нижнюю часть ячейки) соединен с внутренним коллектором 18, а вход 17 для него - с распределителем 19, причем оба они состоят из перфорированных труб, в которых отверстия предпочтительно располагаются вдоль нижней образующей, чтобы сделать возможным легкое удаление возможных конденсированных фаз. Дополнительное усовершенствование второго признака настоящего изобретения заключается во введении соответствующих дефлекторов, направленных так, чтобы придать потоку кислорода зигзагообразное движение с высокой линейной скоростью, способствуя гомогенному перемешиванию с водородом. Это устройство изображено на фиг.3, где дефлекторы, имеющие форму горизонтальных полос, обозначены как 20. Направление потока газа указывается стрелками. Полоски 20 снабжаются некоторым количеством отверстий, не показанных на фигуре, для облегчения удаления конденсатов, выделяющихся на их поверхностях. Общее сечение отверстий является по меньшей мере на один порядок величины меньшим, чем сечение 21 для протекания, существующее между конечной частью каждой полоски и периферией ячейки.

Наконец, в сечении протекания кислорода, а предпочтительно - в сечениях 22 показанного на фиг.3 варианта воплощения, могут быть выгодным образом вставлены пористые массы 23, состоящие из очень пористого материала, отличающегося низким сопротивлением потоку газа и снабженного на его поверхности пленкой катализатора, способного к ускорению рекомбинации водород-кислород, например такого, как очень небольшое количество металла платиновой группы, такого как сама платина и палладий. С помощью этого последнего варианта воплощения не только достигается цель хорошего перемешивания газов, но также одновременно понижается процент свободного водорода. Таким образом, является возможной работа ячеек, снабженных кислородным катодом, в условиях полной надежности также и тогда, когда количества выделяемого водорода являются значительными и способными к формированию нестабильных смесей, даже в случае оптимального перемешивания, получаемого в соответствии с условиями настоящего изобретения.

Настоящее изобретение описывалось до сих пор по отношению к хлорщелочному электролизу с кислородным катодом, поскольку это применение имеет большую промышленную значимость. Как сказано вначале, настоящее изобретение является пригодным также и для других процессов, например таких, как электролиз сульфатов щелочных металлов, в которых потребляющий водород анод используется вместо анода, на котором выделяется кислород, как описано в патенте США 4561945. В этом случае планарный элемент со всеми показанными ранее характеристиками располагается между мембраной и потребляющим водород анодом и пересекается просачивающимся (фильтрующимся) через него раствором серной кислоты, необязательно содержащим сульфат щелочного металла. Кроме того, водород подается в нижнюю часть ячейки для предотвращения локального обогащения кислородом, т.е. побочным анодным продуктом, в застойных зонах полностью таким же образом, который обсуждался выше для хлорщелочного электролиза. Дополнительное применение может представлять собой применение в щелочных топливных элементах.

ПРИМЕР 1

Данные этого примера были получены в лаборатории с использованием некоторых ячеек, сконструированных в соответствии с эскизом по фиг.1. В частности, каждая ячейка имела высоту 100 см и ширину 10 см, с двумя кожухами, анодным 2 и катодным 7, изготовленными соответственно из титана и никеля. В дополнение к этому анод 3, поддерживаемый жесткими опорами 4, состоял из плоской титановой растянутой сетки толщиной 1 мм с ромбическими отверстиями (диагонали =4 мм×8 мм), снабженной электрокаталитической пленкой для выделения хлора, содержащей оксиды титана, иридия и рутения. Распределитель 11 тока изготовлен из двух частей, причем обе содержат растянутую никелевую сетку толщиной 1 мм с ромбическими отверстиями (диагонали =4 мм × 8 мм), закрепленную на гибких опорах 12 и приваренную ко второй растянутой никелевой сетке толщиной 0,5 мм с малыми ромбическими отверстиями (диагонали =2×4 мм), гальванически покрытой 10 микрометровым слоем серебра, чтобы гарантировать соответствующую множественность точек контакта с низким электрическим сопротивлением с кислородным катодом. Кислородный катод содержит сетку из серебряной проволоки 80 меш (диаметром 0,2 мм) со слоем частиц катализатора, пригодного для восстановления кислорода, нанесенным на ее лицевую сторону (20% серебра на саже Vulcan XC-72, в целом, 20 грамм/м ² серебра), смешанных с частицами тетрафторэтилена в соотношении 1:1 по массе, и вторым слоем из частиц сажи SAB, смешанных с частицами тетрафторэтилена в соотношении 1:1 по массе, на ее другой стороне, причем все они были отожжены при 330°C с конечной толщиной 0,5 мм.

Планарные элементы были изготовлены из сеток, сформированных из проволок диаметром 1 мм, перекрывающихся и сваренных с образованием ромбических отверстий (диагонали =5×10 мм), характеризующихся непрерывными каналами на обеих сторонах, имеющих общую толщину примерно 2 мм, изготовленных соответственно из политетрафторэтилена, полиэтилена высокой плотности и полипропилена в соответствии с настоящим изобретением и, в качестве сравнения, из никеля, покрытого слоем серебра в 10 микрон, и из чистого серебра в соответствии с литературными данными.

Когда два кожуха, анодный 2 и катодный 7, уплотнялись с помощью соответствующих анкерных болтов, распределитель 11 катодного тока прикладывал к сборке анод - мембрана (типа Nafion N2010WX) - планарный элемент - кислородный катод, сдавливаемой гибкими опорами 12, давление примерно 300 грамм/см².

Через анодное отделение ячейки протекал примерно 20%-ный раствор хлорида натрия, в то время как раствор 32% каустической соды просачивался вдоль планарного элемента с постоянным во времени расходом примерно 25 литр/час. Наконец, в верхнюю часть ячейки подавался чистый кислород при 10%-ном избытке по отношению к требованиям реакции. Остаток кислорода выпускался из нижней части ячейки через соответствующий патрубок (17 на фиг. 1). При температуре 85°C и с током, поддерживаемым при 400 ампер (4000 А/м² ), напряжение на ячейке, детектируемое после двухдневного периода установления, составляло в результате 2,30 вольта, практически независимо от типа планарного элемента. Однако после 42 дней работы, в то время как напряжение на ячейках, снабженных планарным элементом, изготовленным из политетрафторэтилена, полиэтилена высокой плотности, полипропилена и чистого серебра, оставалось в результате неизменным, напряжение на ячейке, содержащей покрытую серебром никелевую сетку, демонстрирует тенденцию к повышению, порядка 30-40 милливольт в день. При 2,5 вольт работу прерывали, и ячейку осматривали, обнаружив, что мембрана демонстрирует коричневую окраску. Последующий анализ показал, что мембрана содержала значительное количество никеля. Примерно после 50 дней работы детектируется внезапное увеличение напряжения на ячейках, содержащих полипропиленовые планарные элементы, сопровождаемое резким понижением расхода просачивающейся каустической соды. После осмотра, осуществляемого после выключения, и открывания ячеек было обнаружено существенное сжатие планарного элемента, приписываемое обширному растрескиванию полипропиленового планарного элемента, вероятно, вызываемому воздействием следов пероксида на третичные атомы углерода полимерной цепи. Это повреждение вызывает значительное уменьшение поперечного сечения, доступного для просачивания каустической соды.

Осмотр, осуществляемый на семьдесят второй день работы ячейки, снабженной планарным элементом из полиэтилена высокой плотности, продемонстрировал частичное сжатие, но без какого-либо воздействия на расход просачивающейся каустической соды.

Работа ячеек, снабженных планарными элементами из политетрафторэтилена и серебра, продолжалась до достижения 224 дней при общем возрастании напряжения в 20-30 милливольт и без заметных изменений расхода просачивающейся каустической соды. При визуальной проверке различные части не демонстрировали ничего отклоняющегося от нормы. Бесцветная на вид мембрана, в результате проведенного в последующем анализа содержала малые количества кальция и магния, происходящие из раствора хлорида натрия, и лишь незначительные следы никеля.

ПРИМЕР 2

Исследования в настоящем примере осуществляли с использованием ячейки из примера 1, снабженной планарным элементом, изготовленным из политетрафторэтилена в соответствии с настоящим изобретением, за исключением только содержания серебра, используемого в качестве электрокатализатора, которое было ограничено до 10 грамм/м². Целью является воспроизведение после начала работы условий плохой активности, возникающих со временем вследствие неизбежного отравления катализатора из-за примесей, содержащихся в циркулирующей каустической соде, и/или изменений катализатора, вызываемых выключениями и последующими включениями (явлениями растворения/повторного осаждения, которые изменяют размер частиц катализатора).

При работе при условиях, указанных в примере 1, и, в частности, с плотностями тока 4000 ампер/м² детектировалось стабильное напряжение 2,6 вольта. В этой ситуации осуществлялся анализ водорода, содержащегося в выпускаемом кислороде, в двух случаях подачи кислорода из нижней части ячейки в соответствии с настоящим изобретением и из верхней части, как описывается в литературе.

В первом случае детектировалась объемная концентрация 470 миллионных долей (м.д.), с разумной стабильностью во времени (максимальные флуктуации примерно 50 м.д.), в то время как в последнем случае очень умеренные концентрации, например порядка примерно 50 м.д., чередуются с пиками 4000-5000 м.д. Такое поведение, вероятно, может быть объяснено на основе предположения, что водород производится в основном в областях с ограниченным растяжением, отличающихся затрудненной диффузией кислорода, и что нисходящий поток кислорода противостоит естественной тенденции водорода диффундировать в направлении верхней части ячейки. Эта ситуация может приводить к формированию обогащенных водородом карманов, потенциально, очень опасных для надежности работы. Возможность локального обогащения водородом с определенностью устраняется при работе в соответствии с настоящим изобретением при восходящем потоке кислорода, направление которого по существу совпадает с естественным направлением диффузии водорода.