Способы получения, включающие одновременное получение более чем одного класса кислородсодержащих соединений – C07C 27/00

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения по меньшей мере одного из уксусной кислоты и метилацетата путем карбонилирования карбонилирующегося реагента, выбранного из группы, включающей метанол, метилацетат и диметиловый эфир, монооксидом углерода в присутствии катализатора, причем катализатором является десилицированный морденит. Способ характеризуется улучшением каталитической активности. 14 з.п. ф-лы, 3 табл., 3 пр.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения по меньшей мере одного продукта карбонилирования, выбранного из группы, включающей уксусную кислоту и метилацетат, который включает карбонилирование по меньшей мере одного карбонилирующегося реагента, выбранного из группы, включающей метанол и его реакционноспособные производные, монооксидом углерода в присутствии катализатора, где указанным катализатором является морденит, который обработан водным раствором гидроксида аммония и обладает молярным отношением диоксид кремния : оксид алюминия, составляющим не менее 10:1. Изобретение также относится к применению катализатора, которым является морденит, обладающий отношением диоксид кремния : оксид алюминия, составляющим не менее 10:1, который обработан водным раствором гидроксида аммония с обеспечением улучшенной каталитической активности в вышеуказанном способе. 2 н. и 13 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл., 2 пр.

Изобретение относится к способам получения диарилкарбонатов, которые позволяют получать диарилкарбонаты из газов, вызывающих парниковый эффект, таких как диоксид углерода. Способ получения диарилкарбоната включает реакцию эпоксида и диоксида углерода в первой реакционной зоне с образованием первого реакционного продукта, включающего циклический карбонат; переэтерификацию циклического карбоната с этанолом в присутствии катализатора первой переэтерификации во второй реакционной зоне с образованием второго реакционного продукта, включающего диэтилкарбонат и гликоль; разделение второго реакционного продукта с извлечением первой фракции диэтилкарбоната и первой фракции гликоля; переэтерификацию, по меньшей мере, части первой фракции диэтилкарбоната с арилгидроксисоединением в присутствии катализатора второй переэтерификации в третьей реакционной зоне с образованием третьего реакционного продукта, включающего этиларилкарбонат и этанол; разделение третьего реакционного продукта с извлечением фракции этиларилкарбоната и первой фракции этанола; диспропорционирование, по меньшей мере, части фракции этиларилкарбоната в присутствии катализатора диспропорционирования в четвертой реакционной зоне с образованием четвертого реакционного продукта, включающего диарилкарбонат и диэтилкарбонат; разделение четвертого реакционного продукта с извлечением фракции диарилкарбоната и второй фракции диэтилкарбоната; рециркуляцию, по меньшей мере, части первой фракции этанола во вторую реакционную зону и рециркуляцию, по меньшей мере, части второй фракции диэтилкарбоната в третью реакционную зону. Либо способ получения диарилкарбоната включает реакцию аммиака и диоксида углерода в первой реакционной зоне с образованием первого реакционного продукта, включающего мочевину; переэтерификацию мочевины с этанолом в присутствии катализатора первой переэтерификации во второй реакционной зоне с образованием второго реакционного продукта, включающего диэтилкарбонат и аммиак; разделение второго реакционного продукта с извлечением первой фракции диэтилкарбоната и первой фракции аммиака; переэтерификацию, по меньшей мере, части первой фракции диэтилкарбоната с арилгидроксисоединением в присутствии катализатора второй переэтерификации в третьей реакционной зоне с образованием третьего реакционного продукта, включающего этиларилкарбонат и этанол; разделение третьего реакционного продукта с извлечением фракции этиларилкарбоната и фракции этанола; диспропорционирование, по меньшей мере, части фракции этиларилкарбоната в присутствии катализатора диспропорционирования в четвертой реакционной зоне с образованием четвертого реакционного продукта, включающего диарилкарбонат и диэтилкарбонат; разделение четвертого реакционного продукта с извлечением фракции диарилкарбоната и второй фракции диэтилкарбоната; рециркуляцию, по меньшей мере, части фракции этанола во вторую реакционную зону и рециркуляцию, по меньшей мере, части второй фракции диэтилкарбоната в третью реакционную зону. Раскрываемые способы эффективно объединяют в одно целое производство диэтилкарбоната и диарилкарбоната, исключая при этом необходимость экстракционной дистилляции с растворителем, которую обычно применяют при получении диарилкарбонатов из диметилкарбоната, обеспечивая совмещение реакционного и разделительного оборудования и наилучшее использование сырья и снижая издержки производства и капитальные вложения для таких способов. В некоторых вариантах осуществления раскрываемые в изобретении способы могут быть осуществлены, например, с практически замкнутым циклом по этанолу. 2 н. и 27 з.п. ф-лы, 24 ил., 9 табл., 18 пр.

Изобретение относится к способу получения углеводородной продукции, включающему ряд стадий. Способ получения углеводородной продукции включает стадии :

(а) получения синтез-газа, содержащего водород, монооксид углерода и диоксид углерода,

(б) превращения по крайней мере части синтез-газа в смесь оксигенатов, в состав которой входят метанол и диметиловый эфир, в присутствии одного или нескольких катализаторов, которые вместе катализируют протекающую с образованием оксигенатов реакцию водорода и монооксида углерода под давлением, равным по крайней мере 3 МПа,

(в) отвода со стадии (б) реакционной смеси, содержащей определенные количества метанола, диметилового эфира, диоксида углерода и воды вместе с непрореагировавшим синтез-газом, и проводят охлаждение реакционной смеси для получения жидкой фазы, содержащей определенные количества метанола, диметилового эфира и воды, а также одновременное растворение диоксида углерода в жидкой фазе,

(г) отделения содержащей диоксид углерода жидкой фазы от остаточного количества газовой фазы, содержащей водород и монооксид углерода,

(д) испарения и превращения жидкой фазы, которая была получена на стадии (г), в присутствии катализатора, проявляющего активность при превращении оксигенатов в высшие углеводороды, с получением абгазов, включающих диоксид углерода, (е) отделения абгазов от жидкой фазы с высшими углеводородами,

при этом давление, используемое на стадиях от (в) до (е), в основном имеет то же самое значение, что и давление на стадии (б).

Технический результат - разработка улучшенного интегрированного способа проведения процесса получения углеводородов с температурой кипения в области бензиновой фракции из синтез-газа с высоким содержанием монооксида углерода, а также синтез оксигенатных промежуточных продуктов, при этом нет необходимости в выделении диоксида углерода из питающего материального потока синтез-газа и из образующихся промежуточных продуктов синтеза оксигенатов. При этом было обнаружено, что отделение диоксида углерода под давлением осуществляется гораздо проще из жидкой фазы, чем из газовой фазы. 10 з.п. ф-лы, 1 табл., 3 ил., 1пр.

Изобретение относится к способам очистки циклогексанона. Описан способ очистки циклогексанона, полученного окислением циклогексана кислородом воздуха или дегидрированием циклогексанола, в котором процесс ректификации ведут в разрезной вакуумной ректификационной колоне (2 колонны), где дистиллят первой колонны является питанием для второй колонны; из куба первой колонны выводят смесь циклогексанола и высококипящих примесей на дальнейшее разделение, а куб второй колонны является флегмой для первой - в нее при этом вводится раствор щелочи (КОН) в циклогексаноле, эквивалентный содержанию эфиров. Технический результат - получение циклогексанона высокой чистоты. 1 ил., 2 табл., 1 пр.

Настоящее изобретение обеспечивает процесс производства метанола, диметилового эфира как основных продуктов и низкоуглеродистого олефина как побочного продукта из синтез-газа, в котором указанный процесс содержит стадию контакта синтез-газа с катализатором. Катализатор содержит аморфный сплав, состоящий из первого компонента А1 и второго компонента, при этом указанный второй компонент является одним или несколькими элементами или их окислами, выбранными из группы IA, IIIА, IVA, VA, IB, IIВ, IVB, VB, VIB, VIIB, VIII и ряда лантанидов периодической таблицы элементов, при этом указанный второй компонент отличается от первого компонента А1. Условия для преобразования имеют температуру реакции 200-270°C, давление реакции 1-6 МПа, объемную скорость подачи синтез-газа 1000-10000 мл/г·час и мольное отношение между Н₂ и CO в синтез-газе от 1 до 3. Согласно настоящему процессу синтез-газ может быть преобразован в метанол, диметиловый эфир и низкоуглеродистый олефин с высокой степенью преобразования СО, высокой селективностью целевого продукта и высокой доступностью углерода. 18 з.п. ф-лы, 3 ил., 3 табл., 14 пр.

Изобретение относится к способу получения C ₂-C₃₆ линейных или разветвленных углеводородов и кислородсодержащих углеводородов. Способ включает: а) проведение эндотермической реакции газификации с реагентом из биомассы при температуре менее или равной примерно 750 K, с получением синтез-газа, при этом температура является оптимальной для реакции утилизации синтез-газа или для реакции образования углерод-углеродных связей; б) проведение экзотермической реакции утилизации синтез-газа или реакции образования углерод-углеродных связей с синтез-газом стадии (а), без какой-либо промежуточной обработки синтез-газа стадии (а), при температуре выше или равной температуре реакции газификации, выполняемой на стадии (а), где реакция производит C₂-C₃₆ линейные или разветвленные углеводороды или кислородсодержащие углеводороды и теплоту, и в) использование теплоты, выделяемой при реакции утилизации синтез-газа или реакции образования углерод-углеродных связей стадии (б), в эндотермической реакции газификации стадии (а). Предложенное изобретение обеспечивает энергетически эффективный путь для получения топлива и химикатов из возобновляемых ресурсов биомассы. 16 з.п. ф-лы, 19 табл., 8 пр., 7 ил.

Изобретение относится к реактору пластинчатого типа, способу изготовления реактора и способу получения реакционного продукта. Реактор содержит реакционную емкость для взаимодействия газообразных исходных материалов, множество пластин-теплообменников, расположенных бок о бок в реакционной емкости, и устройство для введения теплоносителя в пластины-теплообменники. Каждая из пластин-теплообменников содержит множество трубок-теплообменников, соединенных друг с другом по периферии или по краям формы поперечного сечения. При этом конструктивное значение расстояния между поверхностями пластин-теплообменников, как измерено в направлении, перпендикулярном к плоскости, по отношению к которой плоскости, состоящие из осей пластин-теплообменников, являются эквидистантными, составляет 5-50 мм и отклонение реального значения расстояния между поверхностями от конструктивного значения составляет от -0,6 до +2,0 мм. Изобретение обеспечивает предотвращение резкого повышения скорости реакции, равномерное и легкое распределение катализатора, подавление потерь давления, исключение возникновения горячих пятен и повреждения катализатора и получение реакционного продукта с высокой эффективностью. 6 н. и 25 з.п. ф-лы, 43 ил., 6 табл., 13 пр.

Изобретение относится к технологии органического и нефтехимического синтеза, конкретно - к технологии получения изофталевой кислоты (ИФК) и сопутствующего продукта - муравьиной кислоты (МК) жидкофазным окислением О₂-газом в среде уксусной кислоты в присутствии катализатора солей Со и Mn при повышенной температуре и давлении с последующим выделением ИФК и ее очисткой перекристаллизацией в водно-уксусном растворителе, выделением МК методом дистилляции из обводненного уксуснокислою конденсата. образованного при охлаждении парогазовой смеси (ПГС). выводимой из зоны реакции с отработанным воздухом, где осуществляют окисление м-диизоиропилбензола или м-этил-, изоиропилбензола в три ступени с возрастанием по ступеням температуры в пределах (°С) 130-150; 140-160; 165-185°С, давления (МПа) 0,3-0,6: 0,6-0,8; 0,9-1,2. суммарной концентрации Со-Mn-Ni катализатора (ppm) 800÷1060, 1000÷1435, 1250÷1744 и при протоке воздуха через зоны окисления поддерживают концентрацию СО/СО ₂ в отработанном газе, после каждой ступени в пределах (об.%) 0,16, 0,17, 0,18-0,25, 0,26/0,24. 0.25. 0,9-1,12, 1,19, 1,20, 1,21; 0,18, 0,2-0,3/0,9, 1,1-1,42; 0,2, 0,23-0,42/1,15. 1,2-1,6. 1,8 достигают содержания ИФК в продуктах окисления, выделенных из охлажденного оксидата 3-й ступени 93,2-98,8%, после чего техническую ИФК (тИФК) подвергают очистке методом последовательной перекристаллизации в СН₃СООН при температуре нагрева суспензии до 180-200°С, затем в Н₂О при температуре нагрева суспензии 200-230°С с получением высокочистой ИФК, а параллельно образующуюся в процессе окисления муравьиную кислоту выделяют из парогазовой смеси, выходящей из реактора окисления, путем охлаждения ПГС до 30-40°С, выделения образовавшегося конденсата (К) и его обработки н-бутилацетатом (Н-БАс) в соотношении К:Н-Бас=1:0,17, после чего методом ректификации из полученной смеси последовательно выделяют реакционную воду в виде ее азеотропной смеси с Н-Бас, затем муравьиную и уксусную кислоты. Способ позволяет получить два товарных продукта - ароматическую ИФК и алифатическую МК и повысить выход целевых продуктов. 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл., 11 пр.

Настоящее изобретение относится к способу отделения побочных продуктов в водной фазе синтеза Фишера-Тропша, включающему стадии: а) подачи побочных продуктов в водной фазе в стандартную ректификационную колонну (1) в ее средней части с выведением части потока I, имеющего диапазон температур кипения от 50 до 120°С, в качестве бокового погона, с получением легких компонентов, имеющих температуры кипения менее чем 50°С, с верха колонны, и с получением тяжелых компонентов, имеющих температуры кипения выше, чем 120°С, из низа колонны; b) подачи потока I в колонну (2) отделения уксусной кислоты в ее средней части с получением потока водного раствора II, содержащего спирты и кетоны, имеющего температуры кипения в диапазоне от 50 до 100°С, с верха колонны, и с получением потока III водного раствора уксусной кислоты из низа колонны; и с) подачи потока II в колонну (3) отделения этанола в ее средней части, с получением потока IV смеси метанола и ацетона с верха колонны и с получением потока V водного раствора этанола и н-пропанола из низа колонны (см. Фиг.3). 8 з.п. ф-лы, 4 ил., 30 табл., 30 пр.

Изобретение относится к способу управления водной отмывкой оксидата в производстве капролактама, проводимому в ректификационной колонне с подачей реакционной смеси, регулированием температурного режима при использовании выносного теплообменника, отводом через конденсаторы дистиллята и кубового продукта. Способ характеризуется тем, что дополнительно вводят насос подачи оксидата, соединенный с первым входом теплообменника оксидата, второй вход которого соединен с емкостью циклогексана; первый выход теплообменника оксидата соединен с первым входом смесительного устройства, второй его вход соединен с насосом подачи водно-органического дистиллята с емкостью, а первый выход соединен с первым входом основного разделительного сосуда, второй выход которого через смесительное устройство соединен с первым входом дополнительного разделительного сосуда, второй вход его соединен с насосом подачи конденсата из коллектора с датчиком расхода и клапаном, а его первый выход соединен с насосом подачи водно-кислого слоя в трубопровод подачи водно-органического дистиллята в смесительное устройство и в трубопровод подачи с датчиком расхода и клапаном из смесительного устройства в дополнительный разделительный сосуд с датчиком уровня и клапаном, второй его выход через клапан связан с трубопроводом концентрирования, а третий - с трубопроводом нейтрализации оксидата. Первый выход основного разделительного сосуда с датчиком давления, датчиком уровня и клапаном через фильтр соединен с теплообменником отгонки органики с датчиком расхода пара и клапаном и с ректификационной колонной. При этом также введены трубопроводы для подключения гидрозатвора и сборника дистиллята, которые соединены с конденсаторами, причем первый выход сборника конденсата соединен трубопроводом с верхом ректификационной колонны с датчиком расхода пара и клапаном, а вторые и третьи выходы сборника дистиллята по трубопроводам направляют на следующие стадии переработки. Использование настоящего изобретения позволяет усовершенствовать управление выделением циклогексанола и циклогексанона, а также снизить потери по капролактаму и расход щелочи. 3 з.п. ф-лы, 1 табл., 2 ил.

Изобретение относится к химической промышленности и касается химической функционализации фуллерена С₇₀ , в частности метода синтеза органических производных [70] фуллерена, в том числе растворимых в воде и физиологических средах. Изобретение может найти применение в биомедицинских исследованиях и в производстве новых лекарственных препаратов, предназначенных для терапии заболеваний человека и животных. Более конкретно, изобретение относится к новым водорастворимым производным фуллерена С₇₀ общей формулы 1, где в общей формуле 1 X означает метиленовую группу (СН₂), кислород (О), серу (S), азот (NH или NR, где R - остаток алифатической кислоты -(СН₂)_m СООН, где m может быть от 1 до 99); число метиленовых звеньев n в цепи, связывающей солюбилизирующую группу СООН и фрагмент С₆Н₄Х, составляет от 0 до 99; а также к способу получения водорастворимых арилированных производных фуллерена С₇₀ общей формулы 1 при взаимодействии хлорфуллеренов с эфирами ароматических кислот с последующим гидролизом, где в качестве хлорфуллеренов берут хлорфуллерены С₇₀С ₁₈ и/или C₇₀Cl₁₀. 2 н.п. ф-лы, 5 ил., 3 пр.

Изобретение относится к двум вариантам способа получения смеси С_4-30 соединений. Один из вариантов включает обеспечение воды и растворимого в воде кислородсодержащего углеводорода, включающего C₁₊O₁₊ углеводород, в водной жидкой фазе и/или паровой фазе, обеспечение Н₂, проведение в жидкой и/или паровой фазе каталитической реакции кислородсодержащего углеводорода с Н₂ в присутствии катализатора дезоксигенирования при температуре дезоксигенирования и при давлении дезоксигенирования для получения в реакционном потоке оксигената, включающего C ₁₊O_1-3 углеводород, и проведение в жидкой и/или паровой фазе каталитической реакции оксигената в присутствии катализатора конденсации при температуре конденсации и при давлении конденсации для получения C_4-30 соединения, где C _4-30 соединение включает соединение, выбранное из группы, состоящей из C_4-30 спирта, C_4-30 кетона, C_4-30 алкана, C_4-30 алкена, С_5-30 циклоалкана, C_5-30 циклоалкена, арила, конденсированного арила и их смеси; и где (а) катализатор дезоксигенирования и катализатор конденсации являются химически различными, или (б) температура дезоксигенирования составляет от примерно 80°С до примерно 300°С, и температура конденсации составляет от примерно 325°С до примерно 375°С. Также изобретение относится к установке для осуществления указанного способа. Настоящее изобретение предоставляет способ переработки биомассы с использованием каталитических методик. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 13 табл., 19 ил., 56 пр.

Настоящее изобретение относится к способу получения катализатора для получения ненасыщенного альдегида и ненасыщенной карбоновой кислоты и к способам получения ненасыщенного альдегида и ненасыщенной карбоновой кислоты с использованием полученного катализатора. Описан способ получения катализатора, включающий стадию нанесения покрытия порошка катализатора на инертную подложку для получения нанесенного катализатора, в котором инертная подложка имеет форму кольца и внешнюю периферию, которая изогнута в продольном направлении подложки, и при этом катализатор получают в атмосфере грануляционной камеры на стадии нанесения покрытия, которая отрегулирована так, чтобы иметь на ней абсолютную влажность по массе 0,01 или выше. Катализатор, полученный вышеописанным способом, используют для газофазного окисления пропилена, изобутилена, трет-бутилового спирта или метил-трет-бутилового эфира, чтобы посредством этого получить соответствующий им ненасыщенный альдегид, или для газофазного окисления такого описанного выше ненасыщенного альдегида, чтобы посредством этого получить ненасыщенную карбоновую кислоту. Технический эффект - повышение активности и фрикционной стойкости катализатора при высоком выходе целевого продукта. 4 н.п. ф-лы, 4 пр., 1 ср. пр., 4 пр. проведения реакции.

Изобретение относится к барботажному реактору окисления циклогексана, включающему устройства подачи и распределения воздуха или инертной среды - азота с каналами подачи и поперечные перегородки с отверстиями. При этом перегородки перекрывают все поперечное сечение реактора без зазора, а отверстия выполнены любой формы и расположения, но взаимное размещение устройств подачи и распределения воздуха или азота с каналами подачи и отверстий в поперечных перегородках таково, что в аварийных условиях, с подачей по каналам азота, распределенными в реакционном объеме струями азота создаются газовые перемычки, условно запирающие отверстия, которые вместе с поперечными перегородками обеспечивают квазистационарное разделение реакционного объема на отсеки. Предложенное исполнение реактора конструктивно реализует основной принцип обеспечения взрывопожаробезопасности путем квазистационарного деления струями инертной среды - азота, внутреннего объема реактора со взрывопожароопасным продуктом на более мелкие объемы - отсеки. 3 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к установке каскадного окисления циклогексана, включающей, по меньшей мере, два реактора, снабженных, по меньшей мере, одной перепускной трубой, соединенной со штуцером вывода из первого или предыдущего реактора ко второму или последующему, от внутренних пристеночной полости или бачка, скрепленных с опускной трубой. При этом внутренняя пристеночная полость или бачок использованы как промежуточный сборник для терморегулирующего доввода смеси с объемом, по меньшей мере, равным объему максимальной порции смеси, одновременно довводимой во второй и последующие реакторы для терморегуляции, причем в каждую перепускную трубу введена арматура регулирования расхода. В предлагаемой установке сокращено число находящихся снаружи аппаратов, работающих под давлением, и тем самым повышена безопасность ее работы и снижена общая металлоемкость. 3 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к способу получения 1,2-алкиленкарбоната и к вариантам способа получения 1,2-алкилендиола и диалкилкарбоната с использованием полученного 1,2-алкиленкарбоната. Способ получения 1,2-алкиленкарбоната включает (i) контактирование диоксида углерода, 1,2-алкиленоксида и катализатора карбонизации в реакторе с образованием неочищенного потока, вытекающего из реактора, содержащего диоксид углерода, легкие компоненты, 1,2-алкиленкарбонат и катализатор; (ii) отделение диоксида углерода и легких компонентов от неочищенного потока, вытекающего из реактора, с образованием нижнего потока, содержащего 1,2-алкиленкарбонат и катализатор; (iii) перегонку нижнего потока, образованного на стадии (ii), с получением верхнего потока первой дистилляции, содержащего 1,2-алкиленкарбонат и легкие компоненты, и нижнего потока первой дистилляции, содержащего катализатор, и рециркуляцию по меньшей мере части нижнего потока первой дистилляции в реактор и (iv) перегонку верхнего потока первой дистилляции с образованием верхнего потока второй дистилляции, содержащего легкие компоненты, и нижнего потока второй дистилляции, содержащего 1,2-алкиленкарбонат, и рециркуляцию по меньшей мере части верхнего потока второй дистилляции в реактор. Данный способ позволяет получить 1,2-алкиленкарбонат, который не содержит или почти не содержит загрязняющих примесей. 3 н. и 13 з.п. ф-лы, 2 пр., 1 табл., 2 ил.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения алкандиола и диалкилкарбоната, включающему: (а) взаимодействие исходного алкиленкарбоната и алканола в реакционной зоне в условиях переэтерификации с получением смеси продуктов, содержащей диалкилкарбонат, непревращенный алканол, алкандиол и непревращенный алкиленкарбонат; (b) отделение диалкилкарбоната и непревращенного алканола от смеси продуктов с получением потока кубового продукта, содержащего алкандиол и непревращенный алкиленкарбонат; (с) извлечение диалкилкарбоната; и (d) выделение потока, содержащего алкандиол, из потока кубового продукта, оставляя при этом рециркулируемый поток, содержащий непревращенный алкиленкарбонат, в котором рециркулируемый поток, содержащий непревращенный алкиленкарбонат, расщепляют, по меньшей мере, на две порции и, по меньшей мере, одну порцию рециркулируют в реакционную зону, и другую порцию подвергают гидролизу с получением алкандиола и диоксида углерода. Способ дает преимущества, выражающиеся в том, что часть алкиленкарбоната в рециркулируемом потоке опять подвергают переэтерификации с тем, чтобы ее можно было превратить в целевой диалкилкарбонат. Кроме того, алкиленкарбонат, содержащийся в порции потока, которую подвергают гидролизу, теряется не полностью, поскольку его превращают в диоксид углерода и алкандиол с тем, чтобы получить, по меньшей мере, один из целевых продуктов. Более того, предотвращается накопление полигликолей, которые могут присутствовать в рециркулируемом потоке реакционной системы. 13 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения алкандиола и диалкилкарбоната, включающему: (а) взаимодействие исходного алкиленкарбоната и алканола в первой реакционной зоне в условиях переэтерификации с получением смеси продуктов, содержащей диалкилкарбонат, непревращенный алканол, алкандиол, непревращенный алкиленкарбонат и димеры алкандиола; (b) отделение диалкилкарбоната и алканола от смеси продуктов с получением потока кубового продукта, содержащего алкандиол, непревращенный алкиленкарбонат и димеры алкандиола; (с) извлечение диалкилкарбоната; и (d) выделение алкандиола из потока кубового продукта, оставляя при этом рециркулируемый поток, содержащий непревращенный алкиленкарбонат и димеры алкандиола; причем способ дополнительно включает (е) пропускание, по меньшей мере, части рециркулируемого потока во вторую реакционную зону, в которой димеры алкандиола превращают в высококипящие олигомеры алкандиола посредством реакции димеров с алкиленоксидом или алкиленкарбонатом с получением вытекающего потока, содержащего олигомеры; (f) отделение высококипящих олигомеров от вытекающего потока, содержащего олигомеры, с получением оставшегося потока, содержащего алкиленкарбонат; и (g) рециркуляцию оставшегося потока, содержащего алкиленкарбонат, в первую реакционную зону. Способ позволяет сократить потери непревращенного алкиленкарбоната и удалить нежелательный побочный продукт - димер. 16 з.п. ф-лы, 1 ил.

Настоящее изобретение относится к способу получения циклогексанона и циклогексанола, а также к установке для его осуществления. Предлагаемый способ заключается в переработке реакционной жидкости, содержащей циклогексан, циклогексанон, циклогексанол, гидроперекись циклогексила и органические кислоты, поступающие со стадии окисления циклогексана, и включает охлаждение реакционной жидкости, ее нейтрализацию щелочью, разделение на первый водно-щелочной слой и первый органический слой, разложение гидроперекиси циклогексила в присутствии катализатора и щелочи и отделение второго водно-щелочного слоя, его возврат в узел разложения гидроперекиси циклогексила на нейтрализацию и отделение второго органического слоя на дистилляцию циклогексана с выделением циклогексанона и циклогексанола и возвратом циклогексана на стадию его окисления. При этом реакционная жидкость после охлаждения подвергается отмывке от органических кислот путем подачи воды в ее поток с последующим отделением водно-кислого слоя и его очистки путем экстракции циклогексаном с возвратом экстракта в поток реакционной жидкости и перегонки рафината с выделением водно-кислого стока и дистиллята, который подают в поток реакционной жидкости, а на стадию нейтрализации подают подготовленный органический слой в виде смеси отмытой реакционной жидкости и экстракта, содержащей гидроперекись циклогексила. Предлагаемое изобретение позволяет получить целевые продукты простым и экономически выгодным способом. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 1 пр., 2 ил.

Изобретение относится к масляной среде, пригодной для получения диметилового эфира и/или метанола, используемой для реакции синтеза в процессе реакции с суспензионным слоем в качестве среды, содержащей в качестве основного компонента разветвленный насыщенный алифатический углеводород, содержащий 16-50 атомов углерода, 1-7 третичных атомов углерода, 0 четвертичных атомов углерода и 1-16 атомов углерода в разветвленных цепях, связанных с третичными атомами углерода; причем, по меньшей мере, один третичный атом углерода связан с углеводородными цепочками длиной 4 или более атомов углерода, расположенными в трех направлениях. Также изобретение относится к способу получения диметилового эфира и смеси диметилового эфира и метанола использующему указанную масляную среду. Использование настоящей масляной среды обеспечивает высокую эффективность синтеза. 3 н. и 6 з.п. ф-лы, 4 пр., 7 табл., 1 ил.

Изобретение относится к вариантам способа получения С₂-С₃₆ линейных или разветвленных углеводородов и кислородсодержащих углеводородов. Один из указанных вариантов включает а) проведение эндотермической реакции газификации с реагентом из биомассы при температуре, менее или равной примерно 750 К, с получением синтез-газа, при этом температура является оптимальной для утилизации синтез-газа или для реакции образования углерод-углеродных связей; б) проведение экзотермической реакции утилизации синтез-газа или реакции образования углерод-углеродных связей с синтез-газом стадии (а), без какой-либо промежуточной обработки синтез-газа стадии (а), при температуре, выше или равной температуре реакции газификации, выполняемой на стадии (а), где реакция производит С₂-С₃₆ линейные или разветвленные углеводороды или кислородсодержащие углеводороды и теплоту; в) использование теплоты, выделяемой при реакции утилизации синтез-газа или реакции образования углерод-углеродных связей стадии (б), в эндотермической реакции газификации стадии (а); г) выполнение стадии (а) и стадии (б) с использованием только одного слоя катализатора; и д) выполнение стадии (а) и стадии (б) одновременно, с одним слоем катализатора, причем слой катализатора включает смесь катализаторов или один катализатор, имеющие размеры и скомпонованные, чтобы катализировать реакции обеих стадий (а) и (б). Предложенное изобретение обеспечивает энергетически эффективный путь для получения топлива и химикатов из возобновляемых ресурсов биомассы. 3 н. и 35 з.п. ф-лы, 19 табл., 8 пр., 7 ил.

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ -КЕТОСУЛЬФОНОВ И 1,4-ДИКЕТОНОВ

Изобретение относится к области органической химии, а именно к способу получения -кетосульфонов общей формулы Iа-д и 1,4-дикетонов IIа-ж

Описаны способы получения пропиленгликоля, этиленгликоля и других многоатомных спиртов, двухатомных спиртов, кетонов, альдегидов, карбоновых кислот и спиртов из биомассы, с использованием водорода, получаемого из биомассы. Способы включают реагирование части водного потока сырьевого раствора биомассы в присутствии катализатора в условиях реформинга водной фазы с получением водорода, и затем взаимодействие водорода и сырьевого водного раствора в присутствии катализатора с получением пропиленгликоля, этиленгликоля и других многоатомных спиртов, двухатомных спиртов, кетонов, альдегидов, карбоновых кислот и спиртов. Описанные способы можно проводить при более низкой температуре и давлении, и они позволяют обеспечить получение кислородсодержащих углеводородов без необходимости подачи водорода из внешнего источника. 6 н. и 56 з.п. ф-лы, 16 пр., 11 ил.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения акролеина, акриловой кислоты или их смеси из пропана, при котором А) в первую реакционную зону А подают по меньшей мере два газообразных потока подачи, содержащих пропан, по меньшей мере один из которых содержит свежий пропан, с образованием реакционного газа А; в реакционной зоне А реакционный газ А проводят по меньшей мере через один слой катализатора, в котором путем частичного гетерогенно-катализируемого дегидрирования пропана образуются молекулярный водород и пропилен; в реакционную зону А подают молекулярный кислород, который окисляет в реакционной зоне А по меньшей мере часть содержащегося в реакционном газе А молекулярного водорода до водяного пара; и отбирают из реакционной зоны А газ-продукт А, содержащий пропилен, пропан, молекулярный водород и водяной пар; В) содержащийся в газе-продукте А водяной пар при необходимости полностью или частично путем прямого и/или непрямого охлаждения отделяют в первой зоне разделения I методом конденсации с сохранением газа-продукта А*; С) в реакционной зоне В, подавая молекулярный кислород, используют газ-продукт А или газ-продукт А* для подачи по меньшей мере в один реактор окисления с реакционным газом В, содержащим пропан, пропилен и молекулярный кислород, и подвергают содержащийся в нем пропилен гетерогенно-катализируемому частичному окислению в газовой фазе с образованием акролеина, или акриловой кислоты, или их смеси в качестве целевого продукта, а также газа-продукта В, содержащего непревращенный пропан; D) из реакционной зоны В выводят газ-продукт В и отделяют содержащийся в нем целевой продукт во второй зоне разделения II, причем остается остаточный газ, содержащий пропан; Е) при необходимости возвращают часть остаточного газа, имеющую состав остаточного газа, в качестве потока подачи, содержащего пропан, в реакционную зону A; F) в зоне разделения III пропан, содержащийся в не возвращенном в реакционную зону А остаточном газе, из которого ранее при необходимости конденсацией удалили, возможно, содержавшийся в нем водяной пар и/или посредством разделительной мембраны полностью или частично удалили содержавшийся в нем молекулярный водород, отделяют путем абсорбции в органическом растворителе (абсорбенте) с образованием содержащего пропан абсорбата; и G) в разделительной зоне IV отделяют пропан от абсорбата и возвращают в реакционную зону А в виде содержащего пропан потока подачи, причем в реакционной зоне А окисляют до водяного пара по меньшей мере столько молекулярного водорода, чтобы это окисленное в реакционной зоне А до водяного пара количество водорода составляло от 30 до 70 моль-% количества молекулярного водорода, образовавшегося в реакционной зоне А, и для значений рабочего давления Р, в каждом случае определенного на входе в соответствующую зону, в различных зонах способа согласно изобретению действуют следующие соотношения: Р_{реакционная зона А}>Р_{зона разделения I}>Р_{реакционная зона В}>Р_{зона разделения II}>Р_{зона разделения III}>Р_{зона разделенияIV} >Р_{реакционная зона А}. 26 з.п. ф-лы, 6 пр.

Изобретение относится к способу получения, по меньшей мере, одного алкилоксигената, например метанола, и к установке для его осуществления. Способ заключается в реакции частичного окисления алкана, содержащегося в газообразном сырьевом потоке, содержащем алкан, кислородом, содержащимся в кислородсодержащем сырьевом потоке, причем указанный способ включает: создание реакторной системы, имеющей реакционную камеру обратного смешения с инжекционным перемешиванием, соединенную с трубчатым проточным реактором, причем указанная реакционная камера обратного смешения с инжекционным перемешиванием обеспечивает время пребывания от приблизительно 0,05 секунды до приблизительно 1,5 секунды; подачу указанного сырьевого потока, содержащего алканы, и указанного кислородсодержащего сырьевого потока в указанную реакционную камеру обратного смешения с инжекционным перемешиванием; инициирование образования алкильных свободных радикалов в указанной реакционной камере обратного смешения с инжекционным перемешиванием с получением потока продукта из реакционной камеры обратного смешения с инжекционным перемешиванием, содержащего кислород, указанный алкан и, по меньшей мере, часть указанных алкильных свободных радикалов; подачу потока продукта, полученного в реакционной камере обратного смешения с инжекционным перемешиванием, в трубчатый проточный реактор; превращение указанного потока продукта, полученного в камере обратного смешения с инжекционным перемешиванием, в указанный алкилоксигенат в указанном трубчатом проточном реакторе; где указанный алкан выбирают из группы, состоящей из метана, этана, пропана и бутана. Предлагаемое изобретение позволяет эффективным и недорогим способом получить целевой продукт в отсутствие катализатора. 2 н. и 32 з.п. ф-лы, 36 ил., 2 пр.

Изобретение относится к усовершенствованному способу долговременного проведения гетерогенного каталитического частичного газофазного окисления исходного органического соединения, выбранного из пропилена, изобутена, акролеина, метакролеина, пропана или изобутана, до целевого органического соединения, при котором исходную реакционную газовую смесь, содержащую исходное органическое соединение и молекулярный кислород, проводят сначала через свежезагруженный твердый слой катализатора, засыпанный с разделением на две температурные зоны А и В, расположенные в пространстве друг за другом, температуры которых T^A и T^B заданы так, что разность T^BA между температурой T^B температурной зоны В и температурой T^A температурной зоны А, рассчитанная с принятием более высокого из значений этих температур в качестве уменьшаемого, >0°С, таким образом, что исходная реакционная смесь газов протекает через температурные зоны А, В в последовательности «сначала А» и «затем В», причем температурная зона А простирается до превращения органического исходного соединения U^A=15-85 мол.%, и в температурной зоне В превращение органического исходного соединения возрастает до величины U ^B 90 мол.%, и при котором затем при возрастании срока эксплуатации, чтобы компенсировать снижение качества твердого слоя катализатора, изменяют температуру температурных зон А, В, где с повышением длительности эксплуатации температуру той температурной зоны, которая сначала обладала более низкой температурой, повышают, а разность T^BA между температурами обеих температурных зон снижают, причем при расчете разности температура той температурной зоны, что сначала характеризовалась более высокой температурой, сохраняет свое место уменьшаемого, благодаря чему достигается компенсация снижения качества твердого слоя катализатора при долгом сроке эксплуатации. 20 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к области химической промышленности, к каталитическим системам, которые могут использоваться, в частности, в реакциях окисления хлористого водорода в молекулярный хлор, оксихлорирования метана, для парциального окисления низших парафинов (C₁-C₄) до спиртов и альдегидов (оксигенатов). Изобретение может найти применение в процессах получения ценных химических продуктов и полупродуктов, а также при переработке разнообразных газообразных и жидких отходов. Описана каталитическая система для гетерогенных реакций, представляющая собой геометрически структурированную систему, включающую микроволокна высококремнеземистого носителя диаметром 5-20 мкм, который характеризуется наличием в инфракрасном спектре полосы поглощения гидроксильных групп с волновым числом =3620-3650 см^-1 и полушириной 65-75 см^-1 , имеет удельную поверхность, измеренную методом БЭТ по тепловой десорбции аргона, S_Ar=0,5-30 м²/г, имеет величину поверхности, измеренную методом щелочного титрования, S_Na=5-150 м²/г при соотношении S_Na /S_Ar=5-50, и по крайней мере один активный элемент, отличающаяся тем, что активный элемент выполнен либо в виде Me _zO_xHal_y композита, либо в виде N _wMe_zO_xHal_y композита, при этом элемент N композита N_wMe_zO _xHal_y выбран из группы, включающей щелочные, щелочноземельные элементы, либо водород, элемент Me композита N_wMe_zO_xHal_y и композита Me_zO_xHal_y выбран из группы, включающей железо, кобальт, никель, рутений, родий, ванадий, хром, марганец, цинк, медь, серебро, золото, либо один элемент из группы элементов лантана и лантаноидов, а элемент Hal композита N_wMe_zO_xHal_y и композита Me_zO_xHal_y является одним из галогенов: фтор, хлор, бром, иод. Технический эффект - более высокая активность каталитической системы и повышенная стойкость к дезактивации в агрессивных средах в реакциях окисления, хлорирования и оксихлорирования. 2 з.п. ф-лы, 3 пр.

Изобретение относится к способу синтеза полифторсодержащих бициклических спиртов на основе 7-оксанорборненов в узловом положении, осуществляющийся в несколько этапов: синтез 2-фурфурилацетата путем ацилирования фурфурилового спирта уксусным ангидридом в присутствии безводного ацетата натрия; получение (5,5,6-трифтор-6-(трифторметил)-7-окса-бицикло)[2.2.1]гепт-2ен-1ил)метил ацетата реакцией [4+2]-циклоприсоединения 2-фурфурилацетата с гексафторпропиленом при 170°C в течение 8 часов; омыление (5,5,6-трифтор-6-(трифторметил)-7-окса-бицикло)[2.2.1]гепт-2ен-1ил)метил ацетата водно-спиртовым раствором щелочи до (5,5,6-трифтор-6-(трифторметил)-7-окса-бицикло)[2.2.1]гепт-2ен-1ил)метанола формулы C₈H₆F₆O₂ в течение часа. Получаемый новый (5,5,6-трифтор-6-(трифторметил)-7-окса-бицикло)[2.2.1]гепт-2ен-1ил)метанола может применяться для использования в качестве имитатора токсичных химикатов при проведении учебных занятий и научно-исследовательских работ, а также значительно расширяет возможности по синтезу новых полифторированных 7-оксанорборненов.

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ФЕНОЛА, АЦЕТОНА, -МЕТИЛСТИРОЛА И УСТАНОВКА ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Изобретение относится к способу получения фенола, ацетона и -метилстирола, а также к установке для его осуществления. Способ заключается в разложении гидропероксида кумола и диметилфенилкарбинола, входящих в состав технического гипериза, в среде растворителя в присутствии твердого гетерогенного катализатора методом каталитической дистилляции в непрерывном изотермическом режиме при температуре кипения растворителя и при рециркуляции растворителя, при этом в качестве твердого гетерогенного катализатора используют гетерополикислоту H₃PW₁₂O₄₀ или цезийзамещенную соль гетерополикислоты Cs_2,5H_0,5PW ₁₂O₄₀, нанесенные на диоксид кремния, а в качестве растворителя используют ацетон. При этом в качестве носителя используют мезопористый диоксид кремния, марки МСМ-41, а разложение гидропероксида кумола и диметилфенилкарбинола проводят в две стадии, на первой из которых осуществляют разложение гидропероксида кумола с выделением фенола и ацетона, на второй - диметилфенилкарбинола с выделением -метилстирола, при этом мезопористый диоксид кремния и гетерополикислоту или цезийзамещенную соль гетерополикислоты используют при следующем соотношении компонентов, масс.%:

или

Способ позволяет осуществить разложение гидропероксида кумола и диметилфенилкарбинола со 100% конверсией и 100% селективностью. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 1 ил.